Коррозия Территории Нефтегаз № 1 (36) 2017
![]() |
Для получения доступа к статьям авторизуйтесь или зарегистрируйтесь |
Читайте в номере:
Автоматизация
Авторы:
П.С. Харитонов ООО «Транслак» (Москва, Россия).
HTML
Подвесные конвейеры служат для подвешивания и транспортировки по технологическому циклу окрашиваемых деталей. Они широко применяются в различных областях промышленности для увеличения производительности окрасочного цеха, освобождения рабочих площадей, а также для реализации нестандартных планировочных решений.
Рис. 1. Монорельсовый подвесной конвейер
На сегодняшний день существуют три основные разновидности подвесных конвейеров: монорельсовые системы, цепные конвейеры и системы Power & Free. Каждая из них обладает своими преимуществами и применяется в зависимости от возможностей и потребностей конкретного производства.
Монорельсовые системы
Монорельсовые конвейеры (рис. 1) применяются в большинстве областей производства и доступны в широком диапазоне грузоподъемностей в зависимости от веса транспортируемых деталей – от 50 до 5500 кг. Монорельсовые конвейеры изготавливаются с применением стандартных комплектующих. Большое разнообразие составных частей позволяет предложить конечному пользователю гибкое решение в рамках технических требований. Ассортимент комплектующих включает прямые участки трассы конвейера с подвесными зажимами и кронштейнами, перегибы, стрелки, секции подъема и опускания и т. д. Монорельсовые системы чаще всего оснащены ручным приводом, однако доступна их частичная автоматизация. В качестве примера можно привести применение блока привода для «необитаемых» участков окрасочных линий, в которых применение ручного привода нежелательно или невозможно (дробеструйная обработка, обезжиривание распылением). Монорельсовые системы доступны в одном из стандартных исполнений защитного покрытия: окрашенный металлический профиль, профиль из оцинкованной или нержавеющей стали.
Рис. 2. Цепные конвейеры
Цепные конвейеры
Цепные конвейеры (рис. 2) характеризуются наличием постоянного привода тягового устройства (цепи). Существует большое разнообразие цепных конвейеров, но все они подразделяются на две основные подгруппы: цепной конвейер в открытом и в закрытом профиле.
Основной принцип – цепной конвейер всегда образует замкнутый контур (петлю). Этот контур состоит из цепи, движущейся по направляющему профилю (открытый профиль) либо внутри него (закрытый профиль). Цепь приводится в движение червячным приводом или приводной звездочкой (шестерней). Трасса конвейера может состоять из различных вертикальных и горизонтальных изгибов, поворотных секций и стрелок, что дает широкие возможности для воплощения сложных архитектурных решений и приспособления конвейера для самых сложных технологических особенностей действующего производства.
К применению доступны станции автоматической смазки цепи. Вес транспортируемых деталей, а также длина трассы являются решающими факторами при определении типа используемой цепи.
Рис. 3. Конвейер системы Power & Free
В зависимости от условий эксплуатации (влажность, температура, нагрузки) применяется открытый или закрытый тип профиля цепного конвейера, что позволяет эффективно использовать конвейер в таких технологических операциях, как нанесение жидких и порошковых покрытий, камерах обезжиривания и высокотемпературной сушки. Как правило, закрытый тип профиля используется наряду с цепью с коротким шагом и подвижным соединительным шарниром, позволяющим изгибать цепь в трех измерениях. Такая система является гибкой, цепь при этом безопасно заключена внутри направляющего профиля.
Открытый тип профиля не удовлетворяет в полной мере данному аспекту безопасности. Помимо этого у него есть недостаток, заключающийся в необходимости использования дополнительных направляющих на каждом изгибе трассы. Тем не менее прочность на разрыв и грузоподъемность у открытых конвейеров значительно выше, чем у закрытых. Цепные конвейеры с профилем открытого типа с применением кованой цепи можно встретить в литейных цехах, прокатных станах, цехах дробеструйной обработки стали и участках нанесения защитных покрытий на сборочных линиях заводов по производству автомобилей и спецтехники. Эта система известна в мире как 2”-, 3”-, 4”-, 6”-типы.
Цепные конвейеры с закрытым типом профиля можно найти практически в любой отрасли промышленности, связанной с серийным производством. Закрытые пылезащищенные цепные конвейеры иногда оснащаются автоматическими погрузочно-разгрузочными системами.
Рис. 4. Подъемные краны для ванн окунания
Открытый тип цепных конвейеров, доступный как компонент системы Power & Free, часто применяется для участков дробеструйной обработки и операций с применением высоких температур.
Конвейеры Power & Free
С помощью конвейеров Power & Free (рис. 3) может быть решена фактически любая задача производственной логистики предприятия. Прежде всего, это непрерывно работающая система, которая позволяет остановить движущуюся по конвейеру отдельно взятую деталь, изменить маршрут ее движения независимо от движения других деталей, снизить скорость ее перемещения в зависимости от требований производственного процесса.
Рис. 5. Окрасочная линия на базе системы Power & Free
Тяговое устройство (цепь) и грузовые тележки системы Power & Free, в отличие от цепного конвейера, двигаются по двум направляющим –
тяговому и грузовому. Грузовые тележки с подвешенными на них траверсами (грузовыми балками) используют нижний, грузовой путь, а цепь – верхний, тяговый путь.
Установка системы на достаточной высоте позволяет освободить пространство под конвейером для выполнения других видов работ. Транспортируемая деталь может быть опущена при помощи либо вертикальных направляющих, либо подъемно-опускных секций. Производители предлагают несколько видов Power & Free-систем: облегченный режим работы для продуктов весом до 50 кг, средний режим работы для продуктов весом до 500 кг и тяжелый режим работы для продуктов весом до 8000 кг.
Для остановки грузовых тележек (независимо друг от друга) с подвешенной деталью в предусмотренных управляющей программой местах – перед рабочим постом, в зонах загрузки и разгрузки, на подъемно-опускной секции – применяются пневматические стоп-станции, тяговая цепь при этом всегда находится в движении. С помощью системы автоматического управления остановками тележки с грузами в определенном порядке подаются к рабочим местам и к толкателям основного конвейера.
Рис. 6. Линия катафорезного грунтования и порошковой окраски металлоконструкций на базе конвейера Power & Free
Системы Power & Free появились на рынке еще в 50-х гг. ХХ в. и с тех пор непрерывно совершенствуются с использованием современных технологий производства, материалов и систем управления.
Система управления, являющаяся неотъемлемой частью любой системы Power & Free, обеспечивает надежную работу конвейера и может работать в сочетании с такими системами обмена данных, как механическая кодовая система, штрихкод или электронный чип, установленный на грузовой балке, или система управления ресурсами предприятия (централизованная ERP-система).
Как правило, системы управления разрабатываются и программируются для каждого проекта в отдельности. Все системы управления поставляются с модемной связью с сервером производителя для обеспечения непрерывной технической поддержки в режиме 24/7.
На конвейерных линиях в условиях окрасочных производств грунтование можно производить распылением или с использованием погружных ванн. Для точного позиционирования и окунания заготовок в ванны с грунтом применяются различные типы подъемных кранов (рис. 4): ручные, полу- или полностью автоматические, которые могут быть интегрированы в систему Power & Free. В этом случае грузовые балки с готовыми к покраске продуктами автоматически снимаются с направляющей Power & Free. Подъемный кран выполняет процесс окунания и возвращает грузовые балки с уже загрунтованными продуктами обратно на систему Power & Free, чтобы пройти процесс сушки и окраски.
При проектировании окрасочных цехов в той или иной степени применяются все перечисленные типы конвейерных систем. Гибкость и технологичность современных конвейеров позволяют эффективно решать вопросы повышения производительности, логистики, оптимизации рабочего пространства, безопасности и автоматизации производств. Так, использование системы Power & Free на роботизированных линиях окраски (рис. 5) позволяет полностью автоматизировать процесс подготовки поверхности, нанесения защитного покрытия и контроля качества продукции от этапа сортировки перед загрузкой до выхода готовой продукции. Возможность программировать каждый этап окрасочного процесса, регулируя время, скорость, направление перемещения продукта, позволяет достигнуть заданной производительности окрасочной линии в заданных условиях конкретного производства.
Экономия производственных площадей – одна из основных задач как при строительстве новых заводов, так и при модернизации существующих участков. Помимо этого всегда остаются актуальными вопросы безопасности и эффективности перемещения продукции и персонала в цехе.
Возможность создания накопителей там, где это необходимо, при использовании современных конвейеров (рис. 6) позволяет избежать так называемых узких мест и образования заторов на производственной линии, уйти от необходимости создания промежуточных складов, занимающих производственную площадь, тем самым увеличивая эффективность всего производства.
Используя подвесной конвейер, удается освободить пространство на полу цеха, улучшить условия передвижения персонала и автопогрузчиков, а также реализовать планировочные решения, недоступные при использовании напольных систем или в случае ручного перемещения продукции. Это позволяет снизить строительные расходы, уменьшив размеры участка, при строительстве нового производства. При модернизации существующего участка это позволяет избежать высоких трудозатрат на перепланировку помещения.
Диагностика
Авторы:
М.В. Семеняк, e-mail: mixa-semenyak@yandex.ru, ООО «РН-Ванкор» ПАО «НК «Роснефть» (Красноярск, Россия).
HTML
Очистка внутренней полости является неотъемлемой частью процесса эксплуатации трубопроводов. Помимо восстановления пропускной способности данная операция на магистральных нефтепроводах также выполняет функцию вытеснения газовых пробок и скоплений воды при их наличии.
Рис. 1. Устройство скребка с вращающимися чистящими элементами:
1 – задний бампер; 2 – корпус скребка; 3, 20 – чистящие диски; 4 – вращающиеся очистные элементы; 5 – крепежное кольцо; 6 – винт крепления упора клапана; 7, 22 – саморезы; 8 – рабочая крыльчатка № 4; 9, 14 – прокладочные диски; 10, 13 – направляющие диски; 11 – передний бампер; 12 – винты крепления переднего бампера; 15 – направляющая крыльчатка № 1; 16 – рабочая крыльчатка № 2; 17 – направляющая крыльчатка № 3; 18 – упор клапана; 19 – клапан; 21 – пружина; 23 – регулировочная шайба (рестриктор)
Наиболее высокие требования предъявляются к преддиагностической очистке, поскольку недостаточно качественная очистка может стать причиной получения данных, интерпретация которых может быть затруднена. Следствием этого может стать необнаружение имеющихся дефектов либо, напротив, обнаружение ложных дефектов.
Существует множество конструкций очистных снарядов и типов чистящих элементов: поролон, полиуретан, металлические щетки и др. Однако абсолютно все они используют один и тот же принцип очистки внутренней полости: перемещаясь с потоком продукта, чистящие элементы совершают очистку в осевом направлении трубопровода.
Разработана конструкция очистного скребка, который обеспечивает не только осевое, но и тангенциальное направление движения очистных элементов.
Принцип действия предложенного устройства основан на перепускании части перекачиваемого продукта через установленные на корпусе крыльчатки, что приводит их во вращение во взаимно противоположных направлениях.
Рис. 2. Профиль крыльчаток
Конструктивно скребок состоит из корпуса (металлическая труба), переднего и заднего бамперов, полиуретановых очистных дисков, ряда крыльчаток (две рабочие крыльчатки и три направляющие), очистных щеток и установленной в корпусе клапанной сборки.
Профиль лопаток выполнен таким образом, что при протекании жидкости рабочие крыльчатки 2 и 4 приводятся во вращение во взаимно противоположном направлении.
Рис. 3. Смена дисков
Особенностями конструкции скребка являются:
• переменный диаметр крыльчаток;
• уменьшенный диаметр крыльчаток 1 и 5, вследствие чего меньший посадочный диаметр чистящих дисков позволяет повысить гибкость дисков и снизить вероятность застревания поршня;
• расположение лопаток крыльчаток 2 и 4 на большем радиусе ведет к увеличению крутящего момента и снижению тангенциальных нагрузок на лопатки;
• съемный клапанный узел позволяет выполнить настройку устройства под конкретные условия эксплуатации.
Особое внимание при разработке было уделено простоте обслуживания устройства. Для замены отдельных элементов, таких как чистящие диски, щетки, или клапанной сборки не требуется разборка скребка.
Так, для замены клапанной сборки необходимо открутить четыре (позиция 6 на рис. 1) и вынуть клапан, пружину и рестриктор сквозь задний бампер. Для замены чистящих дисков необходимо снять бампер с соответствующей стороны.
Рис. 4. Смена щеток
Демонтаж чистящих элементов рабочих крыльчаток также не требует разборки скребка – достаточно выкрутить 12 саморезов и отодвинуть стальное кольцо.
Также стоит отметить крепление бампера к крыльчаткам 1 и 5. Нагрузка на этот узел минимальна, поскольку осевые нагрузки от чистящих дисков воспринимаются бампером, а радиальные силы передаются через крыльчатку непосредственно на корпус. Данное крепление служит для фиксации в осевом направлении и выполнено с помощью шести вкрученных в тело крыльчатки винтов. На крыльчатках предусмотрено 12 крепежных отверстий. Таким образом, при износе можно повернуть крыльчатку на 30 ºС и использовать второй ряд отверстий.
К числу конструктивных особенностей скребка также относится многофункциональность ряда элементов. К примеру, винты закрепления клапанной сборки одновременно служат для крепления крыльчатки № 3. В местах прохождения винтов предусмотрено утолщение соответствующих лопаток.
Стальные кольца, фиксирующие чистящие элементы на рабочих крыльчатках, служат для усиления пластиковой обоймы, а также, учитывая расположение их на большом радиусе, увеличивают момент инерции крыльчаток.
Таким образом, применение очистного скребка предложенной конструкции позволит повысить качество считываемых данных, а также сократить число «подозрительных» дефектов, требующих проведения дополнительных контрольно-диагностических операций.
Авторы:
В.В. Пронин, ООО «НПЦ «ЭХО+» (Москва, Россия).
HTML
Трубопроводы в процессе эксплуатации подвержены эрозионно-коррозионному износу. Под воздействием теплоносителя происходит эрозионное разрушение защитной оксидной пленки на внутренней поверхности, что способствует протеканию процесса коррозии, возникновению коррозионных трещин, в результате чего происходит разрушение металла стенки трубопровода.
Для обеспечения надежной и безопасной эксплуатации трубопроводов необходимо использовать современные достижения технологий ультразвукового неразрушающего контроля и диагностики металла стенок и сварных соединений трубопроводов. Одним из таких направлений является сплошная ультразвуковая толщинометрия основного металла и сварных швов с применением антенных решеток (АР). В отличие от выборочной ультразвуковой толщинометрии применение автоматизированных сканирующих устройств (СУ) при контроле позволяет увидеть и зафиксировать полную картину состояния металла.
Рис. 1. Схема толщинометрии основного металла трубопроводов
На рынке представлены различные средства для сплошной ультразвуковой толщинометрии на основе АР в режиме электронного сканирования (рис. 1), которые позволяют за один проход измерять толщину в полосе, ширина которой определяется количеством элементов в антенной решетке. Применение электронного сканирования АР значительно экономит время по сравнению с механическим сканированием, что является важным фактором, в том числе для работы в условиях ионизирующего излучения.
ООО «НПЦ «ЭХО+» были разработаны технологии и средства ультра-звуковой толщинометрии. Работа велась по следующим направлениям:
1) сплошная ультразвуковая толщинометрия основного металла трубопроводов с применением антенных решеток;
2) ультразвуковая толщинометрия сварных соединений по схеме TOFD (Time-of-flight diffraction) с применением антенных решеток;
3) ультразвуковая толщинометрия сварных соединений методом цифровой фокусировки антенны с построением профиля донной поверхности.
Рис. 2. Электронное сканирование вдоль апертуры АР
Сплошная ультразвуковая толщинометрия основного металла трубопроводов
Объектом контроля (ОК) является основной металл монометаллических трубопроводов, гибы и конусные переходы. Диапазон контролируемых толщин стенок трубопроводов составляет от 5,5 мм.
Измерение толщины проводится с использованием технологии ультразвуковых фазированных антенных решеток эхо-импульсным ультразвуковым методом с контактным способом ввода ультразвука с наружной поверхности трубопровода с использованием полуавтоматизированных сканирующих устройств.
Рис. 3. Сканер для выполнения толщинометрии основного металла
Обеспечить относительно широкую полосу измерения толщины трубопровода позволила схема контроля, при которой АР движется вдоль оси трубопровода и ориентирована поперек направления сканирования (рис. 1). В процессе измерений применяются АР, установленные на плосковогнутые задержки, контактная поверхность которых имеет вогнутую поверхность (рис. 2).
При контроле используют продольную волну, сфокусированную на номинальную толщину ОК, и электронное сканирование, обеспечиваемое при подключении к дефектоскопу, поддерживающему технологию контроля фазированными антенными решетками (ФР).
Рис. 4. Интерфейс программного обеспечения для построения и анализа карты толщины
Для проведения толщинометрии основного металла трубопроводов по предложенной схеме контроля было разработано механизированное двухкоординатное сканирующее устройство (СКУ) на магнитных колесах (рис. 3) с возможностью установки на трубопроводы с наружными диаметрами Ø 159–426 мм, а также на гибы и конусные переходы.
Для работы с данными толщинометрии было разработано специализированное программное обеспечение (ПО), включающее следующие функции и возможности:
• построение карты толщины по данным толщинометрии;
• просмотр карты толщины по координатам X–Y и по срезу X/Y;
• значение толщины в каждой точке с формированием таблицы значений;
• возможность изменения сетки с соответствующим изменением количества столбцов/строк таблицы со значением толщины;
• поиск минимального значения толщины с фиксацией координат;
• возможность выдачи заключения;
• возможность применения фильтрации (медианная, сглаживающая);
• возможность объединения двух или нескольких файлов данных в один и просмотр общей карты толщины;
• представление карты толщины не зависит от метода сбора данных толщинометрии.
Интерфейс ПО представлен на рис. 4.
Для аттестационных испытаний метода был разработан образец диаметром 426 мм и толщиной стенки 25 мм, в котором были изготовлены плоскодонные отверстия, перпендикулярные поверхности образца, с различными диаметрами и высотами для определения. Погрешность измерений составила менее 0,2 мм (рис. 5).
Рис. 5. Испытательный образец Ø 426 х 25 мм с картой толщины, построенной по результатам толщинометрии с применением АР
Ультразвуковая толщинометрия сварных соединений (СС) по схеме TOFD (Time-of-flight diffraction) с применением антенных решеток
Объектом контроля по настоящему методу являются сварные соединения трубопроводов с наружными диаметрами от Ø159 мм и толщиной стенки от 5,5 мм.
Измерения проводятся с использованием технологий ультразвуковых фазированных антенных решеток ультразвуковым методом времяпролетной дифракции (TOFD), с контактным способом ввода ультразвука с наружной поверхности трубопровода с использованием полуавтоматизированных сканирующих устройств. При контроле применяются АР и призмы, формирующие наклонный ввод продольной волны и обеспечивающие при подключении к дефектоскопу ФР режим электронного сканирования (рис. 6). Одновременно проводятся измерения толщины в околошовной зоне с применением тех же АР, работающих в режиме электронного сканирования с углом ввода 0°, по времени прихода донного сигнала (рис. 7). Таким образом, обеспечивается широкая полоса измерения толщины.
Рис. 6. Принцип измерения толщины в области сварного соединения по схеме TOFD с АР и электронным сканированием
Для перемещения антенных решеток используется однокоординатное сканирующее устройство с набором треков под диаметры Ø 159; 219; 273; 325; 377 и 426 мм (рис. 8).
Для аттестационных испытаний метода в испытательном образце Ø 426 х 25 мм были изготовлены имитации расточек сварных со-
единений. Погрешность измерений в области околошовной зоны составила менее 0,6 мм, а в области сварного соединения – менее
1,0 мм (рис. 9). По описываемому методу получают три карты толщины (околошовная зона с двух сторон СС и область СС), которые объединяют с помощью ПО и получают общую карту толщины.
Ультразвуковая толщинометрия сварных соединений методом цифровой фокусировки антенны с построением профиля донной поверхности
Для контроля толщины трубопроводов с неэквидистантными поверхностями разработана [1] технология построения профиля донной поверхности на основе ультразвукового метода с применением цифровой фокусировки антенны (ЦФА). Метод основан на излучении в ОК ультразвуковых волн и регистрации этих ультразвуковых волн, отраженных от внутренних границ ОК, а также последующей цифровой обработке ЦФА [2] с формированием изображений из зарегистрированных сигналов. Технология основана на применении двух антенных решеток (АР) с двумя одинаковыми призмами по двум схемам: по раздельной схеме и по совмещенной схеме (рис. 10).
Реализацию разработанной технологии построения профиля донной поверхности можно разделить на три основных этапа.
Рис. 7. Принцип измерения толщины в околошовной зоне
На первом этапе проводится сбор данных путем излучения и регистрации эхо-сигналов. Этот процесс называют методом двойного сканирования. Сканирование может выполняться как по раздельной, так и по совмещенной схеме. При применении раздельной схемы одна из АР излучает эхо-импульсы в ОК каждым элементом независимо и последовательно. Вторая АР работает в режиме приемника всеми элементами одновременно. В отличие от раздельной схемы при применении совмещенной каждая АР является и излучателем, и приемником, работающими аналогично.
На втором этапе производится обработка принятых эхо-сигналов методом ЦФА и определяются шесть парциальных изображений, восстановленных по следующим акустическим схемам (рис. 10):
1) для поперечной волны по раздельной схеме;
2) для продольной волны по раздельной схеме;
3) для продольной волны, трансформировавшейся в поперечную при отражении от дна, по раздельной схеме;
4) для поперечной волны, трансформировавшейся в продольную при отражении от дна, по раздельной схеме;
5) для продольной волны по совмещенной схеме;
6) для продольной волны по совмещенной схеме.
На третьем этапе применяется алгоритм построения профиля донной поверхности. Здесь в качестве входных данных используются полученные на предыдущем этапе парциальные изображения. Затем происходят их нормировка (выравнивание амплитуд относительно одного из изображений) и объединение в суммарное восстановленное изображение (рис. 11). Построенный профиль дна изображен на рис. 11 и наложен на суммарное восстановленное изображение.
Рис. 8. Сканер СК-ТД.160-426.ДП-1 с треком Ø 325 мм
На рис. 12 приведены примеры толщинометрии образцов с реальным эрозионно-коррозионным износом (ЭКИ) с построением карты толщины.
Рис. 9. Испытательный образец Ø 426 х 25 мм с картой толщины, построенной по результатам толщинометрии СС по схеме TOFD
Заключение1. Разработанные технологии позволяют своевременно обнаружить коррозионный износ, смещение кромок, утонения, провисания, разнотолщинность и т. д. при контроле объектов с неэквидистантными внешней и внутренней поверхностями, а также измерить геометрические параметры внутренней поверхности.
Рис. 10. Применение ЦФА для толщинометрии СС:
фиолетовый цвет – продольные волны по совмещенной схеме; красный цвет – продольные волны по раздельной схеме, фиолетовый цвет – поперечные волны по раздельной схеме
2. Предлагаемые технологии могут найти широкое применение в ультразвуковой дефектоскопии трубопроводов и других металлоконструкций в атомной энергетике, в инфраструктуре нефтегазового транспортного хозяйства, химическом машиностроении, судостроении при контроле основного металла, а также с неэквидистантными поверхностями объекта контроля.
Рис. 11. Суммарное восстановленное изображение с профилем донной поверхности
3. Учет внутренней поверхности позволит повысить достоверность и эффективность автоматизированного эксплуатационного контроля ответственного оборудования за счет получения высококачественного изображения отражателей. Технология построения профиля донной поверхности даст импульс развитию автоматизированных методов распознавания и образмеривания несплошностей.
Рис. 12. Применение технологии ультразвуковой толщинометрии СС с ЦФА образцов с ЭКИ
Авторы:
П.С. Кунина, Кубанский государственный технический университет (Краснодар, Россия).
Е.И. Величко, Кубанский государственный технический университет (Краснодар, Россия).
М.Г. Приходько, Кубанский государственный технический университет (Краснодар, Россия).
А.Е. Нижник, Кубанский государственный технический университет (Краснодар, Россия).
HTML
Поскольку вертикальные стальные резервуары большого объема являются одним из ключевых звеньев технологической цепочки трубопроводного транспорта нефти, эти сооружения должны находиться в исправном техническом состоянии весь период эксплуатации. Несмотря на довольно большой опыт в резервуаростроении, накопленный за последние годы, резервуары для нефти и нефтепродуктов остаются одними из наиболее опасных объектов.
Это связано с целым рядом причин, из которых наиболее характерными являются:
• высокая пожаро- и взрывоопасность хранимых продуктов;
• большие размеры конструкций и связанная с этим протяженность сварных швов, которые трудно проконтролировать по всей длине;
• несовершенства геометрической формы, неравномерные просадки фундамента и оснований;
• высокая скорость коррозионных процессов;
• малоцикловая усталость отдельных зон стенки конструкции;
• сложный характер нагружения конструкции в зоне уторного шва в сочетании с практическим отсутствием контроля сплошности этих сварных соединений.
Рис. 1. Процентное соотношение применяемых методов НК при диагностике вертикальных стальных резервуаров
Исследования в области повышения надежности конструкции резервуаров вертикальных стальных (РВС) являются актуальными, поскольку разрушение резервуаров влечет за собой потери не только экономические, но и экологические и даже человеческие.
На основе статистических данных было определено значение регулярного технического диагностирования объекта (резервуара), которое в зависимости от объема произведенных операций подразделяется на полное и частичное. Полное включает различные виды контроля и осуществляется с периодичностью не менее одного раза в 10 лет, при том что частичное – не менее одного раза в 5 лет.
Наиболее распространенными методами определения технического состояния резервуаров являются:
• визуально-измерительный;
• радиографический;
• ультразвуковой;
• капиллярный или магнитопорошковый;
• токовихревой;
• измерение твердости;
• гидравлические испытания;
• пневматические испытания.
Рис. 2. Процентное соотношение дефектов в сварных соединениях РВС:
I – в трубопроводе; II – в днище; III – в монтажных швах; IV – в патрубке; V – в стенке; VI – в уторных соединениях
На основе анализа литературы [1, 2] была построена гистограмма, наглядно показывающая процентное соотношение используемых методов НК для определения текущего состояния и диагностики вертикальных стальных резервуаров. Исходя из данной гистограммы можно сделать вывод, что УЗК является одним из наиболее распространенных методов диагностики резервуаров.
С использованием метода экспертных оценок было проведено сравнение первых четырех наиболее распространенных методов, при этом оценка осуществлялась в рейтинговых баллах от 0 до 5, где 0 – метод не позволяет обнаружить заявленный показатель, 5 – метод обеспечивает 100%-е обнаружение. Результаты рейтинга методов, а также показатель, по которому они сравнивались, сведены в таблицу.
При использовании метода экспертных оценок заданные количественные величины представляют собой мнение эксперта и принимаются на основе априорной информации, опыта проведения методов НК и анализа литературных источников, отражающих информацию по данному вопросу.
В результате проведенного анализа получаем таблицу экспертных оценок по методам (табл. 1).
Рис. 3. Схемы возможных образований трещин в уторном соединении РВС:
1 – окрайка; 2 – вертикальная стенка; 3 – внешний сварной шов; 4 – внутренний шов; 5 – хранимый нефтепродукт; I – усталостная трещина первого рода; II – усталостная трещина второго рода; III – усталостная трещина третьего рода
Определение обобщенной оценки каждого метода определяется по средневзвешенному показателю. Результаты анализа показателей табл. 1 приведены в табл. 2.
Таким образом, устанавливаем, что наиболее рациональным методом, который следует применять при диагностике уторных и стыковых соединений резервуаров, является ультразвуковой метод контроля.
При анализе технической документации (журналы планово-предупредительного ремонта) резервуара (10 тыс. м3) были выявлены наиболее распространенные дефекты. На рис. 2 представлена гистограмма распределения, наглядно показывающая процентное соотношение дефектов в сварных соединениях резервуаров.
Из гистограммы видно, что наиболее частое возникновение и развитие дефектов происходит в уторных соединениях. Как показывает практика, зарождение и образование трещин, возникновение дефектов в уторных соединениях может происходить по трем характерным направлениям, представленным на рис. 3.
На практике очень часто приходится определять наличие трещин и расслоений в зоне внутреннего сварного шва, уторного соединения вертикальной стенки и окраек. Данная задача решается, но с относительно большими затратами и только после полного опорожнения РВС от нефтепродукта.
Рис. 4. Схема определения характерной горизонтальной трещины во внутреннем сварном шве:
а) схема прохождения ультразвука при наличии горизонтальной трещины в сварном шве; б) схема прохождения ультразвука при отсутствии горизонтальной трещины в сварном шве:
1–4 – зоны установки акустического датчика; 5 – окрайка; 6 – вертикальная стена; 7 – внешний сварной шов; 8 – внутренний сварной шов; 9 – акустический датчик; 10 – горизонтальная трещина
В ранее разработанных методиках УЗК предлагается метод определения ожидаемых трещин на основе использования ультразвукового толщиномера и модифицированного высокочувствительного магнитоупругого тестера для оценки действующих и «остаточных» напряжений.
Определение горизонтальной трещины по такой методике следующее: окрайка в зоне нахождения внутреннего сварного шва должна зачищаться снизу от коррозии для обеспечения акустического контакта датчика прибора ультра-
звукового толщиномера и металла окрайки, затем датчик устанавливается снизу на защищенное место окрайки непосредственно под внутренним сварным швом с обеспечением полного акустического контакта.
В случае наличия между окрайкой и вертикальной стенкой или внутренним сварным швом любой микротрещины или микрорасслоения посланный ультразвуковой сигнал отражается от верхней плоскопараллельной поверхности и вновь возвращается в тот же приемно-передающий датчик, так как ультразвуковой толщиномер работает с одним и тем же универсальным датчиком в режиме эхолокации (рис. 4а), соответственно, при установке датчика в зоны 2–4. При этом на цифровом табло прибора будет высвечиваться только толщина окрайки с точностью 0,1 мм, что является ярким признаком наличия горизонтальной микротрещины в исследуемом сварном шве.
Рис. 5. Схема контроля с пьезоэлектрическим преобразователем П121-2,5-65°-14
При установке датчика в зону 1 на рис. 4а и в зону 4 на рис. 4б, когда горизонтальная трещина в сварном шве отсутствует, ультразвук без каких-либо потерь пройдет через окрайку непосредственно в сварной шов и, дойдя до его верхней поверхности, отразится от нее под углом, синхронным углу ее наклона к горизонту, что не позволит указанному сигналу вновь вернуться в датчик, что в данном случае также является наглядным и косвенным признаком отсутствия в сварном шве ожидаемой горизонтальной трещины.
К сожалению, в условиях производства данная методика оказывается не вполне пригодной вследствие затруднения установки датчика пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) под днище резервуара. Очевидно, что в силу недостатков этого метода, основными из которых являются опорожнение резервуара и подрыв подсыпки основания резервуара, необходимы разработка и внедрение способа, который был бы применим в условиях производственного этапа.
Рис. 6. Схема контроля с пьезоэлектрическим преобразователем П121-5,0-65°-8
Нами было проведено исследование, включавшее установку различных датчиков около внешнего сварного шва. На основе наблюдений было получено графическое отображение проведения эксперимента, изображенное на рис. 5–8, а характеристики датчиков ПЭП сведены в табл. 3. Цель исследования заключалась в определении дефектов в швах резервуаров и подборе ПЭП, а также в выработке методики диагностики сварных соединений резервуара.
Рис. 7. Схема контроля с пьезоэлектрическим преобразователем П121-5,0-70°-8
Рис. 8. Схема контроля с пьезоэлектрическим преобразователем П121-5,0-65°-003
На рис. 5 изображен поиск дефектов ПЭП (П121-2,5-65°-14) с углом ввода 65°. Поиск дефектов таким ПЭП позволяет определять дефекты сварных соединениях однажды отраженным лучом. При перемещении ПЭП по поверхности стального листа (А, Б, В) видно, что меняется область обнаружения, – соответственно, таким методом можно обнаружить дефекты во всем сварном шве. Однако, возможно, остается область сварного соединения вне зоны контроля вследствие физики ультразвуковой волны, тогда можно оставшуюся часть сварного шва проконтролировать с обратной стороны сварного соединения (рис. 7).
На рис. 6 и 8 показана аналогичная ситуация с разницей лишь в параметрах ПЭП (табл. 3). Но наибольший интерес представляет рис. 7, так как с помощью устройства (ПЭП), изображенного на нем, можно проконтролировать весь сварной шов, не прибегая к усложнению процесса (когда необходимо переставлять ПЭП на другую сторону сварного шва).
Проанализировав схемы, можно сделать вывод, что по сравнению с ранее предложенной описанная методика является более эффективной и рациональной для контроля сварных соединений в резервуарах большого объема, так как этот способ не требует ни опорожнения резервуара, ни нарушения подсыпки основания резервуара, в то же время позволяя выявлять дефекты на ранней стадии развития и не допуская возникновения аварийных ситуаций.
Таблица 1. Сравнение методов НК по ключевым показателям
№ |
Показатель |
Методы НК |
|||
УЗК |
ВИК |
МК |
РК |
||
1 |
Возможность определения внутренних дефектов |
5 |
0 |
5 |
4 |
2 |
Мобильность |
3 |
5 |
2 |
1 |
3 |
Определение координаты дефектов |
5 |
3 |
4 |
4 |
4 |
Оценка размеров дефектов |
5 |
2 |
5 |
4 |
5 |
Определение остаточной толщины металла днища и стенки |
5 |
0 |
5 |
5 |
6 |
Безвредность для человека |
4 |
5 |
2 |
1 |
7 |
Отсутствие специальных веществ для проведения контроля |
4 |
5 |
2 |
0 |
Таблица 2. Определение средневзвешенного показателя
Обозначение метода |
|
|
УЗК |
31 |
6,2 |
ВИК |
20 |
4 |
МК |
25 |
5 |
РК |
19 |
3,8 |
Таблица 3. Используемые датчики УЗК
№ |
Наименование |
Заводской номер |
Длина, мм |
Высота, мм |
Стрела ввода, мм |
Угол ввода, град. |
1 |
П121-2,5-65°-14 |
00521 |
41 |
21 |
10,5 |
65 |
2 |
П121-5,0-65°-8 |
01028 |
34 |
22 |
7,5 |
65 |
3 |
П121-5,0-70°-8 |
01049 |
34 |
22 |
7,0 |
70 |
4 |
П121-5,0-65°-003 |
643 |
28 |
22 |
7,5 |
65 |
Авторы:
Д.А. Шаранова, e-mail: sharanova.dasha@mail.ru, ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский горный университет» (Санкт-Петербург, Россия).
HTML
Почти все металлоконструкции эксплуатируются в естественных природных средах. Магистральные и промысловые трубопроводы, водоводы работают в сложных условиях, что приводит к утонению стенок из-за образования зон питтинговой коррозии. Эксплуатируемые металлические мосты также подвергаются питтинговой коррозии, степень которой зависит главным образом от способов защиты и текущего содержания сооружений.
Коррозионные повреждения, уменьшая площадь сечения элементов, снижают их нагрузочную способность и могут явиться причиной аварий.
Скорость развития коррозии зависит от химического состава металла, его обработки и защиты, разновидности агрессивной среды, влажности, температуры, напряженного состояния и др. Главным фактором возникновения и развития коррозии является увлажнение поверхности металла.
Для предотвращения последствий коррозионных процессов необходим регулярный контроль остаточной толщины Т стенок объектов. Для выявления питтинговых повреждений преимущественно применяют методы неразрушающего контроля.
Одним из основных для измерения Т является ультразвуковой вид неразрушающего контроля (УЗК). Однако у УЗ-контроля есть свои недостатки. Использование пьезоэлектрических преобразователей требует подготовки поверхности для ввода ультразвука в металл (снятия покрытия) и обеспечения шероховатости поверхности не ниже пятого класса. Для обеспечения акустического контакта на контролируемый участок изделия предварительно наносят контактные жидкости, такие как вода, масло, клейстер. При контроле вертикальных или сильно наклоненных поверхностей необходимо применять густые контактные жидкости с целью предотвращения их быстрого стекания.
Для контроля изделий с внешним диаметром менее 200 мм необходимо использовать притертые преобразователи, которые в таком виде непригодны для контроля изделий с плоскими поверхностями.
Как правило, ультразвуковая толщинометрия не может дать ответ на вопрос о реальных размерах дефекта, лишь о его отражательной способности в направлении приемника. Эти величины коррелируют, но не для всех типов дефектов. Кроме того, некоторые дефекты практически невозможно выявить с использованием ультразвуковых методов в силу их характера, формы или расположения в объекте контроля.
Практически невозможно производить достоверный ультразвуковой контроль металлов с крупнозернистой структурой из-за большого рассеяния и сильного затухания ультразвука.
Рассмотрим возможность проведения контроля стенок металлических изделий без контакта преобразователя с металлом стенки изделия, особенности их применения и основные сравнительные технические характеристики.
Бесконтактное выявление питтинговой коррозии и мест утонения стенки могут обеспечивать электромагнитно-акустический (ЭМА) метод, метод рассеяния (вытеснения) магнитного потока Magnetic Flux Leakage и вихретоковый метод измерения полей переменного тока Alternating Current Field Measurement (ACFM). Рассмотрим достоинства и недостатки этих методов применительно к рассматриваемой задаче, условиям применения и достоверности получаемой информации.
Электромагнитно-акустический (ЭМА) метод
Действие электромагнитно-акустических преобразователей (ЭМА) основано на электродинамическом и магнитоупругом взаимодействиях. Импульсные акустические колебания возбуждаются и принимаются бесконтактным способом. За счет магнитоупругого взаимодействия происходит взаимное притяжение и отталкивание ферромагнитного материала и индукционной катушки, в которой генерируется мощный импульс тока. Электродинамическое взаимодействие возникает в токопроводящих материалах. Переменное магнитное поле возбуждает в металлической стенке объекта контроля (ОК) вихревые токи. На элемент объема ОК, в котором течет вихревой ток, действует пондеромоторная сила F, направление которой показано стрелками на рис. 1. Под действием переменной силы F элемент объема совершает колебания. В результате по нормали к поверхности распространяется ультразвуковая поперечная волна, упругие смещения которой лежат в плоскости, параллельной поверхности. Пондеромоторная сила пропорциональна произведению силы переменного тока J и магнитной индукции B. Поэтому и амплитуда упругих смещений также пропорциональна произведению JB [1].
Основные преимущества ЭМА-технологии возбуждения и приема ультразвуковых колебаний при измерении остаточной толщины стенок изделий:
• нет необходимости использования контактной жидкости, как в классических пьезоэлектрических преобразователях;
• возможность проведения измерения сквозь неметаллические покрытия толщиной до 4 мм;
• обеспечение надежного и достоверного контроля объектов с загрязненной поверхностью;
• контроль объектов при большой скорости перемещения преобразователя;
• обеспечение контроля объектов экстремальной кривизны;
• контроль объектов в условиях, имеющих низкую и экстремально низкую температуру без каких-либо ограничений.
К недостаткам метода следует отнести: сравнительно низкую чувствительность и помехозащищенность; относительную сложность оборудования.
ЭМА-метод существенно расширяет возможности ультразвукового контроля при высоких и низких температурах, шероховатой и загрязненной поверхности объектов, а также в случаях, когда контактные жидкости применять недопустимо [2]. При этом возможен сплошной сканирующий контроль с построением В-сканов поверхности (рис. 2).
Метод рассеяния (вытеснения) магнитного потока Magnetic Flux Leakage
Magnetic Flux Leakage (MFL) Technology – технология магнитного вида неразрушающего контроля, использующая, в соответствии с ГОСТ 24450-80, метод эффекта Холла для анализа магнитного поля рассеяния дефекта. Физический принцип метода заключается в следующем: намагничивающая система, состоящая из магнитов и магнитопровода, создает магнитный поток в объекте контроля (основной поток), при этом величина магнитной индукции такова, что расположенный в области намагничивающей системы материал объекта контроля находится в состоянии, близком к магнитному насыщению [3].
В результате локального изменения сечения материала появляется дополнительный поток рассеяния над поверхностью объекта контроля, который регистрируется интегральным преобразователем, расположенным симметрично между полюсами магнитной системы, при сканировании поверхности стенки ОК [4] (рис. 3).
Основные преимущества этого метода заключаются в том, что он позволяет обнаруживать питтинговые повреждения материала с лицевой стороны под покрытием или с внешней стороны стенки изделия (трубы, листа или сечению каната) при наличии достаточного зазора между преобразователем и ОК (до нескольких мм) и обеспечивает высокую производительность контроля. Еще одним важным преимуществом является возможность оценки глубины и размеров обнаруженных дефектов [4]. При этом существенно, что процесс обнаружения дефектов и оценки их параметров по результатам обработки данных, полученных в ходе измерения, хорошо поддается автоматизации (рис. 4).
При использовании данного метода следует учитывать, что сканирование имеет три этапа: ускорение, движение с постоянной скоростью и торможение. При расположении твердотельного чувствительного элемента перпендикулярно поверхности объекта контроля (анализе тангенциальной составляющей Нх напряженности потока рассеяния) магнитное поле вихревых токов не влияет на результаты контроля. При расположении твердотельного чувствительного элемента параллельно поверхности объекта контроля (анализе нормальной составляющей Hz напряженности потока рассеяния) магнитное поле вихревых токов влияет на результаты контроля и может вызвать погрешность измерения.
Изменение μст при сканировании будет приводить к плавному изменению Hx и Нz. Для подавления влияния Hх(μст) и Hz(μст) следует применять цифровой фильтр низких частот. Применение дифференциального включения преобразователей Холла обеспечивает эффект подавления рассматриваемых мешающих параметров [5].
Также мешающими параметрами при контроле с использованием технологии MFL являются шероховатость, волнистость (локальная неровность, сопоставимая с базой колес) и их вариация по поверхности объекта контроля.
Метод измерения полей переменного тока Alternating Current Field Measurement (ACFM)
Метод ACFM позволяет с высокой степенью достоверности выявлять и контролировать параметры плоскостных дефектов в поверхностном и подповерхностном слоях металла стенок ОК.
Протяженная обмотка WB с переменным током возбуждает непосредственно под собой в электропроводящем полупространстве однородное электромагнитное поле, где в соответствии с принципом зеркального отображения вихревой ток будет практически линеен (рис. 5а). При нахождении обмотки над линейным дефектом (например, ручейкового коррозионного повреждения), направление которого совпадает с осью обмотки, произойдет искажение картины вихревых токов (рис. 5б) и картины результирующего магнитного поля [5].
В качестве информативного параметра преобразователя принято использовать амплитуды составляющих (проекций) Вz и Вх вектора магнитной индукции.
В отсутствие дефекта линейный вихревой ток протекает в направлении оси Y, а магнитное поле однородно и направлено по оси X.
В случае наличия дефекта на поверхности объекта контроля наблюдается «разрыв» линий электрического поля. Напряженность электрического поля уменьшается в центре дефекта и увеличивается вблизи его краев. Вихревой ток будет огибать дефект по краям. Вследствие этого при перемещении точки наблюдения вдоль дефекта к его середине наблюдается уменьшение составляющей Вх. Это уменьшение пропорционально глубине дефекта, а минимальное значение Вх соответствует максимальной глубине дефекта [5, 6].
Основными преимуществами метода являются:
• возможность инспекции без предварительной очистки поверхности объекта;
• простота работы и установки прибора;
• возможность вычисления глубины линейного дефекта;
• падение напряжения воздействующего поля по мере удаления зонда от объекта очень незначительно, поэтому отклонения в показаниях прибора сводятся к минимуму;
• данная технология не требует калибровки для измерения размеров линейных дефектов [6].
Основным недостатком метода является то, что многократные дефекты уменьшают способность оценить глубину дефекта.
Однако на данный момент этот метод применяется только за рубежом для решения ограниченного ряда задач. Это объясняется, в том числе, и недостаточной проработкой методической и нормативно-технической базы. В частности, отсутствуют стандарты на сам метод ACFM и средства его метрологического обеспечения.
Каждый из перечисленных выше методов имеет свои достоинства и недостатки. Однако, чтобы обеспечить возможность проведения сплошного контроля остаточной толщины стенки ОК, что не достигается в настоящее время при использовании только УЗ-толщинометрии, применяемой практически повсеместно и регламентируемой нормативной документацией, необходимо использовать сплошной контроль, а не выборочный, который обеспечит гарантированное выявление коррозионных повреждений. Рассмотрим основные особенности описанных выше методов, приведенные в табл. 1, на основании которой в зависимости от особенностей применения можно выбрать оптимальный метод, а с использованием табл. 2–4 – конкретное оборудование.
Проведенные исследования позволяют сделать вывод том, что с использованием ЭМА-преобразователей оптимально проводить локальный оперативный контроль остаточной толщины стенок изделия в районе сварных швов. На основе преобразователей, реализующих технологию MFL, следует разрабатывать системы для контроля больших площадей с высокой производительностью, а с использованием метода ACFM следует выполнять поиск коррозионных трещин малой площади или большой протяженности.
Таблица 1. Сравнительные характеристики ЭМА-, MFL- и ACFM-методов диагностики
Основные характеристики метода |
Электромагнитно-акустический (ЭМА) метод |
Метод рассеяния (вытеснения) магнитного потока (MFL) |
Метод измерения полей переменного тока (ACFM) |
Объекты контроля |
Металлические изделия и полуфабрикаты стальных труб, листового проката и других изделий из стали, а также алюминия и других металлов |
Металлические ферромагнитные изделия, полуфабрикаты и сварные соединения |
Трубы диаметром ≥4 мм и толщиной ≥1 мм |
Типы обнаруживаемых дефектов |
Поверхностные и подповерхностные питтинговые и плоскостные коррозионные повреждения, трещины, волосовины, заковы, закаты, включения, флокены |
Поверхностные и подповерхностные (на глубине до 2–3 мм) питтинговые или плоскостные коррозионные повреждения стенок изделий, продольные или поперечные разрывы или трещины, дефекты продольных сварных швов |
Метод ACFM позволяет обнаружить поверхностные и подповерхностные дефекты |
Диапазон измерения |
Диапазон измеряемых толщин: для стали – 1–60 мм; для алюминия – 0,7–100 мм |
Диапазон толщины до 20 мм. Максимальная толщина покрытия – 6 мм |
Поверхностные |
Зазор |
До 4 мм |
10 мм |
– |
Таблица 2. Электромагнитно-акустический (ЭМА) метод
Технические характеристики |
Электромагнитно-акустический толщиномер А1270 |
Толщиномер EM1301 |
мини-ЭМА-толщиномер EM2210 |
Портативный ЭМА-толщиномер NKD-019E |
Функциональные возможности |
• Проведение измерений без предварительной подготовки поверхности и без контактной жидкости |
|||
• Измерение толщины металлических изделий через коррозионное и лакокрасочное покрытие толщиной до 1,5 мм • Малая апертура ЭМА-преобразователя (8 мм) позволяет проводить контроль труб малого диаметра (от 15 мм) |
• Возможность работы со стробами • Толщиномер имеет высокое соотношение сигнал/шум, благодаря чему повышена надежность работы при больших зазорах |
• Подключение планшета, смартфона или другого устройства •На показания прибора слабо влияет перекос |
• Измерение параметров объектов экстремально высокой и очень низкой температурой поверхности • Измерения можно проводить через изоляционные покрытия • Шероховатая поверхность не создает препятствий для корректных измерений |
|
Диапазон измеряемых толщин, мм |
0,5–50 |
Для стали 1–60 |
Для стали 2–60 |
1,5–100 |
Диапазон частот преобразователя, МГц |
2,5–5,0 |
3–5 |
3–5 |
4 |
Погрешность измерения остаточной толщины |
±(0,5 % + 0,01/0,1) |
±0,04 мм |
±0,04 мм |
±0,01 мм |
Диапазон зазора между датчиком и ОК, мм |
До 2 |
До 3 |
До 2 |
До 4 |
Передача данных на ПК |
Через USB |
Через Wi-Fi или USB |
Через USB |
- |
Таблица 3. Метод рассеяния (вытеснения) магнитного потока (MFL)
Технические характеристики |
Silverwing Handscan MFL – мини-сканер плоских пластин |
Silverwing MFLi3000 – промышленный сканер днищ резервуаров |
Silverwing MFL 2000 – высокоскоростной сканер обнаружения коррозии днища резервуаров |
Магнитный дефектоскоп MFL10 |
Функциональные возможности |
• Постоянные магниты последнего поколения |
• Быстрый и экономичный контроль • Простая в использовании эргономичная конструкция |
• Простота в эксплуатации. Например, при подключении по USB система определяет дефектоскоп как внешний накопитель информации • Практически мгновенная готовность системы к работе |
|
• Легкий блок электроники, работающий на отдельной батарее • Простое в использовании и экономичное средство проверки |
• Система автоматического обнаружения дефектов • Быстрая и экономичная проверка • Простая в использовании эргономичная конструкция • Система автоматического обнаружения дефектов |
|||
Диапазон измерения толщины, мм |
До 15 |
До 20 |
||
Детекторы, кол-во датчиков Холла |
18 |
256 |
36 |
Датчики Холла |
Скорость, м/с |
0,5 |
0–5 |
||
Максимальная толщина покрытия, мм |
6 |
2 |
||
Ширина сканирования, мм |
150 |
300 |
300 |
180 |
Время непрерывной работы, ч |
10 |
3 |
10 |
12 |
Диапазон рабочих температур, °С |
–30…55 |
0…50 |
Таблица 4. Метод измерения полей переменного тока (ACFM)
Технические характеристики |
Система неразрушающего контроля сварных швов ACFM Amigo |
Подводная система неразрушающего контроля сварных швов ACFM U31-D |
Функциональные возможности |
• Становится возможным аналитическое моделирование воздействия дефектов на поле. Это позволяет определить размеры дефекта только по показаниям датчика вблизи дефекта показания • Резкие изменения проницаемости или проводимости (например, в сварном шве) очень мало влияют на датчиков, поскольку направление тока можно сделать нормальным к поверхности раздела • Изменения полного сопротивления катушки датчика при удалении от инспектируемой поверхности относительно невелики, поскольку как напряженность входного поля, так и результирующие сигналы от дефекта ослабляются гораздо в меньшей степени при использовании однородного входного поля |
|
Массив сенсоров |
16 каналов (8 пар сенсоров) плюс кодировщик данных |
|
Диапазон измерения толщины, мм |
До 15 |
До 10 |
Максимальная толщина покрытия, мм |
До 10 |
До 5 |
Время непрерывной работы, ч |
10 |
6 |
Диапазон рабочих температур, °С |
–20…40 |
Ингибиторы коррозии
Авторы:
А.Г. Дидух; Научно-технический центр АО «КазТрансОйл» (Алматы, Республика Казахстан).
А.Н. Нефедов; Научно-технический центр АО «КазТрансОйл» (Алматы, Республика Казахстан).
Г.П. Бондарь; Восточный филиал АО «КазТрансОйл» (Павлодар, Республика Казахстан)
Э.Д. Елеусизова; Восточный филиал АО «КазТрансОйл» (Павлодар, Республика Казахстан)
Д.Б. Абдухалыков, e-mail: D.Abdukhalykov@rdc.kaztransoil.kz; Научно-технический центр АО «КазТрансОйл» (Алматы, Республика Казахстан).
Н.А. Ивашов; Научно-технический центр АО «КазТрансОйл» (Алматы, Республика Казахстан).
Д.Х. Шокатаева, Казахский национальный университет им. аль-Фараби (Алматы, Республика Казахстан).
HTML
Подводные переходы магистральных нефтепроводов (ПП МН), несмотря на их сравнительно небольшой удельный вес в общем объеме строительства, относятся к наиболее ответственным участкам этих сооружений. Поэтому к надежности ПП МН предъявляются высокие требования, поскольку даже незначительные повреждения подводных переходов с потерей герметичности приводят к тяжелым экологическим последствиям.
ПП – это система сооружений одного или нескольких трубопроводов, пересекающая реку или водоем, при строительстве которой применяются специальные методы проведения подводно-технических работ. К подводным относятся трубопроводы, уложенные по дну или ниже отметок дна водоема.
В ходе эксплуатации ПП подвергается различного рода воздействиям. Основное воздействие на ПП оказывают режим эксплуатации, русловые процессы (переформирование дна водоема и прибрежной зоны), природная среда и т. д. Для поддержания ПП в рабочем состоянии необходимы своевременные и качественные предупредительные мероприятия (техническое обслуживание, контроль за техническим состоянием, текущий и капитальный ремонт).
Рис. 1. Вид образцов-свидетелей в сосудах с водой р. Иртыш, ингибирующим раствором CRW-1 до коррозионного эксперимента (а, в) и после коррозионного эксперимента в отсутствие (б) и с ингибирующим раствором (г)
В настоящее время защита подводных стальных трубопроводов от коррозии осуществляется в основном с помощью изоляционных покрытий и средств электрохимической защиты.
Однотрубные конструкции не всегда обеспечивают эксплуатационную надежность нефте- и газопроводов. В особенности это характерно для трубопроводов, по которым перекачиваются коррозионно-агрессивные, сильно подогретые или сильно охлажденные продукты. Для повышения эксплуатационной надежности применяются конструкции переходов типа «труба в трубе».
Для эксплуатации данных конструкций имеются различные варианты исполнения (внутренние и наружные трубы разных диаметров, теплоизоляция различной толщины, разные утяжеляющие покрытия и т. п.), но в основе их – одна особенность: работает внутренняя труба, а наружная защищает ее, создавая лучшие условия для работы [1–3].
При применении данной технологии возникает риск разрушения конструкционных материалов и противокоррозионных защитных покрытий под действием присутствующих в окружающей среде микроорганизмов – биологическая коррозия (биокоррозия).
Анализ выявленных случаев микробиологических повреждений показывает, что их возникновение, характер и интенсивность развития зависят от целого ряда факторов, которые могут воздействовать одновременно, тем самым вызывая сложные процессы биокорозии. К таким факторам относят свойства, состав и строение металлического материала, агрессивность микроорганизма-деструктора, продолжительность и условия взаимодействия пары «материал – микроорганизм», а также свойства окружающей среды [4, 5].
Исследуемый ПП Ø 820 мм выполнен в две нитки из стали 17Г1С с номинальной толщиной стенок 11 мм и находится в кожухе из стальных труб диаметром 1220 мм. Толщина стенки трубы кожуха – 8–10 мм, протяженность защитного кожуха по основной нитке – 884 м.
Для защиты нефтепровода, находящегося в кожухе, используют различные методы: заполнение межтрубного пространства цементно-песчаным раствором, ингибирующим раствором, инертным газом, полимерными композициями. Выбор метода определяется экономическими соображениями, природно-климатическими условиями, развитием научно-технического прогресса и т. д.
В исследуемом ПП применена технология заполнения межтрубного пространства ингибирующим раствором (ИР), который готовился на основе речной воды с добавкой ингибитора коррозии и последующей закачкой в межтрубное пространство, находящееся между основной трубой и защитным кожухом.
Рис. 2. Вид образцов-свидетелей после коррозионного эксперимента в ингибирующем растворе CRW-0, CRW-1 и в воде р. Иртыш в отсутствие ингибирующего раствора
Главное назначение ингибиторов коррозии – снижение агрессивности газовых и электролитических сред, а также предотвращение активного контакта металлической поверхности с окружающей или коррозионной средой. Это достигается введением некоторого количества ингибитора в коррозионную среду, в результате чего уменьшается сольватационная активность ее компонентов. На металле образуется моно- или полиатомная адсорбционная пленка, которая существенно снижает площадь контакта поверхности с коррозионной средой и служит надежным барьером, препятствующим протеканию процессов саморастворения металлов [6].
С течением времени происходит снижение защитных свойств ингибирующего раствора, вызванное переходом компонентов ингибитора в неактивное состояние. Исследование кинетики этого процесса является задачей настоящей работы.
321±1·101 4±1·103
Рис. 3. Определение общего микробного числа в КОЕ/мл, пробы воды на среде МПА
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Для определения защитных свойств ингибирующего раствора в МП приготовлены составы на основе воды из р. Иртыш с добавками ингибитора коррозии CRW концентрации 0,10 (CRW-0) и 0,40 (CRW-1) г/дм3. Также были приготовлены ИР с различными марками ингибиторов коррозии CRW-3, CRW-4, CRW-5, CRW-6 производства компании Baker Hughes, East Caspian/Upstream Chemicals.
Для определения защитных свойств ИР в качестве образцов-свидетелей использована сталь 17Г1С. Исследование защитной способности ингибиторов коррозии проводились в соответствии с ГОСТ 9.502-82.
Образцы-свидетели помещали в стеклянные сосуды при соотношении площади поверхности образца-свидетеля к объему ИР 1:10, при этом образцы-свидетели подвешивались в центре сосуда (рис. 1).
Далее сосуд закрывался резиновой пробкой, помещался в стационарный термостат при комнатной температуре без доступа света.
Как видно из рис. 1 (а, б), после коррозионного эксперимента в воде из р. Иртыш без ингибитора в сосуде выпал осадок, образцы-свидетели имеют темную поверхность, покрытую коррозионными отложениями, в сравнении с исходными образцами-свидетелями. Образцы-свидетели покрыты налетом (рис. 2).
В растворах иртышской воды с добавкой ингибитора коррозии CRW-1 до (в) и после (г) испытаний поверхность металла лишь слегка потемнела, на дне сосуда отсутствуют продукты коррозии. Образцы-свидетели имеют местами черный налет (рис. 2).
После коррозионного эксперимента определена средняя скорость коррозии образцов-свидетелей и защитная способность ингибиторов коррозии. Продолжительность коррозионного эксперимента составила 865 ч. По результатам эксперимента средняя скорость коррозии в г/м2·ч стали 17Г1С и защитная способность в % составила:
• вода р. Иртыш – 0,0224 и 0,0;
• CRW-0 0,10 г/дм3 – 0,0080 и 64,4;
• CRW-1 0,40 г/дм3 – 0,0051 и 77,3;
• CRW-2 0,10 г/дм3 – 0,0128 и 42,8;
• CRW-3 0,40 г/дм3 – 0,0076 и 65,9;
• CRW-4 0,10 г/дм3 – 0,0244 и –9,1;
• CRW-5 0,40 г/дм3 – 0,0136 и 39,3.
Из результатов эксперимента видно, что высокую защитную способность и, соответственно, низкую скорость коррозии имеет ингибитор CRW-1 с концентрацией
0,40 г/дм3, Z = 77,3 %, далее наблюдается уменьшение значений защитной способности ингибиторов для CRW-3 0,40 г/дм3, Z = 65,9 % и для CRW-5 0,40 г/дм3, Z = 39,3 %. Ингибитор коррозии CRW-4 0,10 г/дм3 проявляет ускоряющее действие на коррозию стали в иртышской воде Z = –9,1 %.
МИКРОБИОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
Проведены исследования микробиологических показателей (общее микробное число, сульфатредуцирующие бактерии, сульфитредуцирующие клостридии, тионовые бактерии, железоокисляющие и марганецокисляющие бактерии) в приготовленных ингибирующих растворах.
Целью исследований являлось определение эффективности влияния ингибиторов коррозии на микробиоценоз исследуемой пробы воды, включающее работы по определению влияния ингибирующих растворов на показатель общей обсемененности пробы воды и эффективность по отношению к коррозионно-опасным микроорганизмам.
Для определения влияния и сравнительного анализа воздействия ингибиторов коррозии на микробиологические показатели в качестве исследуемой среды использованы растворы на основе воды
р. Иртыш, в которых концентрация вышеупомянутого ингибитора составляет 0; 1,0; 5,0; 10,0 %.
Микробиологическим показателем, характеризующим загрязненность воды, является общее микробное число (ОМЧ). Данный метод позволяет определить общее количество мезофильных аэробных и факультативно-анаэробных бактерий в 1 мл исследуемой воды (КОЕ).
Количественный учет микроорганизмов, присутствующих в пробах, проводили чашечным методом Коха с высевом соответствующего разведения (10-1–10-5) в трехкратной повторности в объеме 0,1 мл на чашки Петри с МПА (мясопептонным агаром). После 2 сут инкубирования при 37 °С подсчитывали количество выросших колоний на чашках с учетом разведений.
Таким образом, показатель ОМЧ в пробе составил 321 КОЕ/мл (рис. 3).
Рис. 4. Общее микробное число плесневых и дрожжеподобных грибов на среде Сабуро после применения ингибиторов коррозии
Это позволило отнести исследуемый образец воды к умеренно загрязненному. Загрязненность воды в месте отбора пробы может быть связана с наличием остатков флоры и фауны, промышленных и бытовых отходов, а также с высокой температурой, являющейся благоприятным фактором для развития и роста микроорганизмов.
Далее проведены исследования влияния описанных ингибирующих растворов на жизнеспособность коррозионно-опасных микроорганизмов, содержащихся в пробе воды.
Эффективность воздействия растворов оценивали по изменению общей микробной обсемененности воды после использования ингибиторов (табл. 1).
Из данных таблицы видно, что применение ингибиторов обеспечивает снижение численности микроорганизмов. При этом лучший результат обеспечивается при использовании ингибитора CRW-7 в 5%-й концентрации.
Эффективность ингибирующих веществ оценивали также по количественному анализу дрожжеподобных грибов рода Candida, которые обнаруживались в пробе воды в количестве 8·103. Для этого в воду добавляли ингибиторы в разной концентрации, после чего засевали пробу на среду Сабуро и культивировали при комнатной температуре в течение 3–4 сут. ОМЧ вычисляли из 3-го разведения по общему количеству выросших на среде колоний дрожжей р. Candida, выражаемых в КОЕ/мл (рис. 4).
Как видно из диаграммы, при добавлении ингибиторов CRW-7 в концентрации 5 %, а также CRW-8, CRW-9 в концентрации 10 % жизнеспособность клеток снижалась на 100 %.
Далее исследовали ингибирующую способность растворов по отношению к углеводородокисляющим бактериям (УОБ) рода Pseudomonas sp., обнаруженным в количестве 101 КОЕ/мл воды.
Численность УОБ определяли на минеральной среде после 3 сут инкубирования. Как оказалось, для подавления роста УОБ достаточно было 1%-й концентрации любого из исследуемых растворов. Таким образом, используемые ингибиторы коррозии оказывали высокое подавляющее воздействие на определяемую группу микроорганизмов.
Важным этапом исследования было определение изменения биоокислительной способности железоокисляющих бактерий рода Thiobacillus ferrooxidans. Обнаруженные в количестве 103 КОЕ/мл воды железоокисляющие бактерии после применения ингибирующих веществ уменьшались до 101 КОЕ/мл.
Анализ сероокисляющей активности микроорганизмов, содержащихся в пробах воды, был основан на изменении цвета среды с малинового на желтый по мере снижения уровня рН изолятами бактерий (в среде также присутствует индикатор). В процессе культивирования цвет среды меняется и начинает постепенно желтеть, соответственно снижается уровень рН.
Колориметрически по интенсивности окраски можно определить содержание серосодержащих компонентов в ней и степень биоокисления субстрата штаммами серобактерий, содержащимися в пробе воды. Для определения биоокислительной активности микроорганизмов были исследованы особенности окисления модельного субстрата (тиосульфата), который вносили в жидкую питательную среду для культивирования бактерий. Рост штаммов на питательной среде с тиосульфатом характеризовался его полной утилизацией с образованием сульфата на 8-е сутки (табл. 2).
Штаммы, содержащиеся в контрольном образце пробы воды, характеризовались большим накоплением сульфата в культуральной жидкости. При этом субстрат не обнаруживался уже на третьи сутки культивирования. Применение ингибиторов коррозии обеспечивало снижение биоокислительной и, соответственно, коррозионной активности штаммов. Наиболее эффективное воздействие оказывал ингибитор CRW-7.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Исследованы ингибиторы коррозии в различных концентрациях, полученные данные показали высокую эффективность применяемого ингибирующего раствора в межтрубном пространстве подводного перехода нефтепровода, в диапазоне концетраций ингибитора от 0,10 до 0,40 г/дм3, защитная способность достигает 77,3 %.
Показана коррозионная безопасность воды р. Иртыш по отношению к металлу по показателям общей микробной численности, а также количеству углеводородокисляющих, железоокисляющих, аммонифицирующих бактерий и дрожжеподобных грибов, присутствующих в пробе в пределах допустимых значений. В пробе воды р. Иртыш обнаружено 321 КОЕ в 1 мл воды. Применение ингибиторов коррозии в зависимости от концентрации способствует полному (до 0 КОЕ/мл) и значительному (до 3–210 КОЕ/мл) снижению численности микроорганизмов, жизнедеятельность которых может вызывать снижение защитных свойств ингибирующего
раствора.
Таблица 1. Определение общей микробной численности в пробе воды после использования ингибиторов коррозии
Варианты |
Концентрация ингибитора, % |
ОМЧ, КОЕ/мл |
Исходная проба воды из р. Иртыш (К) |
0 |
321 ± 3·101 |
К + CRW-7 |
1 |
147 ± 2·101 |
5 |
0 |
|
10 |
0 |
|
К + CRW-8 |
1 |
210 ± 3·101 |
5 |
56 ± 2·101 |
|
10 |
3 ± 1·101 |
|
К + CRW-9 |
1 |
182 ± 1·101 |
5 |
34 ± 1·101 |
|
10 |
0 |
Таблица 2. Концентрация сульфатов (мг/мл) в среде, образуемых сероокисляющими бактериями
Пробы воды |
Концентрация ингибитора, об. % |
Время культивирования, сут |
|||
2 |
4 |
6 |
8 |
||
Контроль (К, проба воды № 449) |
0 |
400 |
1900 |
3300 |
4200 |
К + CRW-7 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
5 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
10 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
К + CRW-8 |
1 |
100 |
300 |
800 |
1000 |
5 |
50 |
200 |
600 |
800 |
|
10 |
10 |
100 |
300 |
500 |
|
К + CRW-9 |
1 |
50 |
200 |
700 |
900 |
5 |
20 |
90 |
250 |
500 |
|
10 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Материаловедение
Авторы:
Р.В. Сахнов, ООО «РН-Пурнефтегаз» (Губкинский, Россия).
С.А. Сорокин, ООО «РН-Пурнефтегаз» (Губкинский, Россия).
HTML
Пути решения проблемы коррозии НКТ
Для защиты от коррозии труб нефтяного сортамента, в частности НКТ, применяются такие методы, как:
• введение в закачиваемые воды ингибиторов коррозии;
• применение труб из низколегированных и легированных сталей;
• защита поверхности труб антикоррозионными покрытиями;
• применение труб из полимерных материалов.
Промышленный опыт нефтяников показывает, что применение ингибиторов требует постоянных эксплуатационных затрат, связанных с расходами ингибиторов коррозии, обслуживанием установок, постоянным контролем эффективности ингибиторной защиты. Как показали проведенные в [1] исследования, на эффективность действия ингибиторов углекислотной коррозии оказывает заметное влияние присутствие в добываемой жидкости твердых абразивных частиц. По этой причине использование ингибиторной защиты на песконесущих скважинах существенно ограничено.
Применение НКТ из низколегированных и легированных сталей позволяет увеличить срок их службы. Однако расчеты ряда предприятий нефтегазового комплекса России показывают, что использование таких труб экономически не эффективно на небольших месторождениях, которые в последние годы осваиваются наиболее активно [2].
Наконец, использование НКТ из полимерных материалов не нашло пока широкого применения по причине крайне низкой износоустойчивости резьбовых соединений.
В ОАО «Удмуртнефть» предпринимались попытки использования полимерных труб с наклеенными металлическими патрубками, однако и это усовершенствование не позволило повысить их надежность [3].
С учетом вышеизложенного все большее внимание уделяется использованию различных покрытий для защиты труб нефтяного сортамента. Впрочем, как показал опыт ООО «РН «Пурнефтегаз», не все внутренние защитные покрытия НКТ являются относительно долговечными.
В таблице представлены данные по оценке таких ключевых характеристик НКТ из различных материалов, применяемых для борьбы с углекислотной коррозией, как стойкость к коррозии, износоустойчивость резьб и ремонтопригодность. Как видно из таблицы, лидером по совокупности показателей является труба, изготовленная из стали марки Сr13. Однако недостатком хрома является высокая цена.
Анализ технологической эффективности биметаллической НКТ
Эффективным способом борьбы с коррозией может стать применение биметаллических НКТ. Поскольку основной причиной аварий является разрушение тела трубы, для решения данной проблемы предлагается способ изготовления НКТ, в результате которого получается биметаллическая труба, имеющая высокие прочностные характеристики.
Важно отметить, что для обеспечения высокого уровня прочностных характеристик НКТ необходимо увеличивать в химическом составе металла содержание углерода (до 0,4–0,6 %), марганца (до 1,0–1,8 %),
никеля (8–10 %), а для придания коррозионной стойкости трубам содержание этих элементов необходимо уменьшать до уровней, соответственно, С = 0,08–0,2 %,
Mn = 0,4–0,8 %, Ni = 0,2–0,3 % [4].
Это означает, что трубы могут быть изготовлены либо в высокопрочном, либо в коррозионностойком исполнении. В условиях эксплуатации все чаще требуются НКТ, обладающие высокой стойкостью к любым видам коррозии. Изготовить трубы, обладающие универсальными эксплуатационными свойствами, по традиционной технологии не представляется возможным.
В реальной практике трубного производства обычно обеспечиваются наиболее востребованные эксплуатационные характеристики, а другие свойства – по мере возможности, исходя из выбранных технологических процессов.
В конечном счете реальная практика изготовления НКТ не позволяет произвести требуемое качество труб, что неизбежно увеличивает расход материальных и финансовых ресурсов в процессе эксплуатации НКТ.
Чтобы повысить качество НКТ, сократить материальные и финансовые затраты, необходимо придать НКТ новый уровень эксплуатационных свойств – высокую прочность в сочетании с высокой коррозионной устойчивостью. Это достигается за счет изготовления НКТ в биметаллическом варианте. Например, корпус трубы изготавливается из металла с высокими прочностными характеристиками, а во внутреннюю полость корпуса на всю его длину вводится металлическая вставка в виде тонкостенной электросварной трубы с высокими антикоррозионными свойствами с учетом условий эксплуатации НКТ.
Технологический процесс изготовления биметаллических НКТ осуществляется в следующей последовательности:
1) по традиционной технологии изготавливается горячекатаная труба с приданием необходимых эксплуатационных свойств (например, прочностных характеристик) с учетом условий эксплуатации НКТ;
2) тонкостенная электросварная труба (вставка) изготавливается по специальной технологии из стали соответствующего химического состава с приданием вставке необходимых эксплуатационных свойств (например, высокой коррозионной стойкости), с учетом требований эксплуатации НКТ;
3) осуществляется очистка (обработка дробью) до металлического блеска внутренней поверхности корпуса НКТ и наружной поверхности вставки (сопрягаемые поверхности);
4) вставка вводится в корпус НКТ, после чего осуществляется их совместная деформация (обжатие);
5) производится обрезка концов труб и их завальцовка.
Далее следуют финишные традиционные технологические операции изготовления НКТ в соответствии с требованиями ГОСТ 633-80 (правка, нарезка резьбы на концах труб, контроль качества и т. д.).
Данное оборудование изготовлено согласно принципам, схожим с описанным в патенте [5].
Технический результат применения биметаллического варианта НКТ заключается в повышении эксплуатационных свойств (прочностных характеристик корпуса НКТ и высокой коррозионной стойкости внутренней поверхности биметаллической НКТ за счет вставки с высокими антикоррозионными свойствами). Экономический результат состоит в повышении надежности и долговечности НКТ в ходе эксплуатации, что позволит снизить затраты на эксплуатацию нефтяных и газовых скважин.
Промышленная применимость данного биметаллического варианта НКТ целесообразна и технически осуществима. Вариант биметаллической НКТ представлен на рис. 1.
Первая в РФ биметаллическая НКТ была спущена на скважине Комсомольского месторождения, имеющей сильные осложнения из-за углекислотной коррозии. Дебит жидкости на скважине составлял 905 м3/сут при обводненности 97 %. Поднятые из скважины ЭЦН имели абразивный износ. Ввиду высокого дебита жидкости с повышенным содержанием абразивных частиц организация эффективной ингибиторной защиты была невозможна. При использовании стандартных НКТ без внутреннего защитного покрытия на скважине происходили частые отказы из-за коррозии тела трубы. Предыдущая наработка составила всего 122 сут. УЭЦН отработала 180 сут и была поднята из-за снижения изоляции. В марте 2016 г. в скважину была спущена биметаллическая НКТ, в октябре после отказа УЭЦН трубы были извлечены. Ревизия биметаллических НКТ на ремонтной базе не выявила никаких признаков внутренней коррозии: состояние труб было идеальным (рис. 2), и они были спущены повторно.
Таким образом, пока на единичном примере была доказана возможность использования биметаллических труб для защиты части высокодебитных скважин с повышенным выносом абразивных частиц.
Удалось решить сразу несколько задач:
• найдена альтернатива дорогостоящей НКТ Cr13;
• увеличены эксплуатационные свойства трубы за счет объединения двух технологий изготовления НКТ;
• найден российский поставщик;
• проведены расчеты, подтверждающие экономический эффект при использовании БиНКТ.
Рейтинг промышленной применимости способов борьбы с коррозией
Рейтинг |
Способы защиты НКТ от коррозии |
Показатели |
|||
Стойкость тела НКТ к коррозии |
Износоустойчивость резьб |
Ремонтопригодность |
Цена |
||
1 |
НКТ Cr13 |
Очень высокая |
Достаточная |
Достаточная |
Очень высокая |
2 |
НКТ с полимерным покрытием и защитой резьб |
Достаточная |
Высокая |
Достаточная |
Высокая |
3 |
НКТ с полимерным покрытием и защитой резьб |
Достаточная |
Достаточная |
Достаточная |
Высокая |
4 |
НКТ из полимерных материалов |
Очень высокая |
Очень низкая |
Неремонтопригодны |
Очень высокая |
Авторы:
И.В. Староконь, e-mail: starokon79@mail.ru, ФГБОУ ВО «РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина» (Москва, Россия).
HTML
Агрессивная морская среда, характерная для условий эксплуатации морских нефтегазовых сооружений, вызывает значительную коррозию металла и опасность потери несущей способности всего сооружения. Коррозия в условиях морского месторождения имеет свои специфические особенности и зависит от температуры, концентрации солей в морской воде, скорости течений, местоположения элементов (зоны: подводная, атмосферная и переменного смачивания), состояния систем защиты от коррозии и др. К примеру, с увеличением температуры скорость электрохимической коррозии возрастает из-за появления термогальванических пар, возникших из-за градиента температуры отдельных участков рассматриваемого элемента [1, 5]. Нагретый под воздействием солнечной радиации до более высокой температуры надводный участок конструктивного элемента опорного блока морской станционной платформы (ОБ МСП) является анодом и подвергается более интенсивному коррозионному износу. Значительное влияние на скорость коррозии оказывает растворенная в морской воде соль, превращающая морскую воду в электролит с высокой степенью электропроводности [1, 5]. Кроме того, наиболее интенсивно коррозионные процессы идут в зонах переменного смачивания.
К настоящему моменту разработаны различные теории [2, 3, 6], позволяющие оценивать влияние коррозионного воздействия на срок службы МНГС. Большинство из них основано на проведении экспериментальных испытаний в различных условиях (с применением коррозионно-активных агентов, с различной периодичностью их применения и др.) с последующей интерполяцией полученных данных на реальные объекты. Автором также проводились подобные эксперименты, в результате которых был сделан вывод, что важны не только условия проведения эксперимента, но и правильность оценки возникающих амплитуд переменных напряжений, приводящих к усталостному разрушению. Поэтому новый подход, предлагаемый автором для оценки длительности эксплуатации МНГС, заключается в исследовании влияния коррозионных воздействий на изменение напряженного состояния элементов и сварных соединений морских нефтегазовых сооружений.
Если рассматривать сплошную поверхностную коррозию, то она приводит к равномерному утонению толщины стенок элементов с равномерным снижением общей несущей способности. Гораздо более опасными являются коррозионные каверны, распространяющиеся от поверхности вглубь основного металла с малыми радиусами закругления на конце. Такие дефекты резко изменяют форму поверхности элементов, в результате чего возникает локальная концентрация напряжений. Напряжения в этих элементах характеризуются коэффициентами концентрации напряжений К, которые определяют действительное напряженное состояние элемента путем умножения этого значения на величину номинальных напряжений.
В результате анализа материалов комплексных диагностических обследований автором было установлено, что наиболее часто максимальная глубина каверны достигает 3 мм. На основе данных нормативного документа [6] для практического использования были вычислены значения коэффициентов концентрации напряжений для типовых элементов при различных параметрах коррозионных дефектов, детальное описание которых содержится в диссертационной работе автора. Для отдельного элемента диаметром 478 мм и толщиной стенки 11 мм значения коэффициентов концентрации напряжений приведены в табл. 1.
Произведя соответствующие расчеты, автор установил, что концентрация напряжений увеличивается с повышением глубины и уменьшением длины и угла раскрытия коррозионного дефекта.
Используя данные о скоростях коррозии для различных элементов опорного блока, приведенных в [6], исследована концентрация напряжений при действии равномерной поверхностной коррозии. Известно, что все виды нагрузок, действующих на элементы МНГС, можно классифицировать как сжатие-растяжение, изгиб и кручение. Напряжения, возникающие при этих нагрузках, зависят от площадей поперечного сечения элементов, значений осевых моментов сопротивления сечений при изгибе и кручении. Анализ материалов проектов показал, что колонны выполнены из труб диаметром 720–1020 мм с толщинами стенок 16–30 мм. На основании известных значений скоростей коррозии [6] проведено численно-
аналитическое моделирование, в результате которого рассчитаны значения коэффициентов концентрации напряжений в зависимости от времени эксплуатации МНГС и размеров исследуемых элементов. Установлено, что значения коэффициентов концентрации напряжений в случаях сжатия-
растяжения и изгибающих либо крутящих моментов незначительно различаются, что позволяет объединить их в общую формулу. Используя аппроксимацию полиномом пятой степени с точностью до 90 %, вычислены следующие формулы расчета значений К для колонн, расположенных в различных зонах при действии продольных сил, изгибающих и крутящих моментов:
1) для подводной зоны:
K = 2,7 – (2628ρ + 67,06t – 132,7ρ2 – 10,45ρt).10–4 – (219,1ρ3 – 6,02t2 + 21,12ρ2t – 1,983ρt2)•10–6 – 3,153•10–19t3; (1)
2) для зоны переменного смачивания:
K = 3,429 – (3770ρ + 95,61t – 191,1ρ2 – 13,68ρt)•10–4 – (317,3ρ3 – 116,1t2 + 22,56ρ2t + 3,997ρt2)•10–6 + 24,68•10–8t3; (2)
3) для надводной зоны:
K = 2,441 – (2261 + 9,106t – 115,92 – 3,773ρt).10–4 – (193,73 – 17,16t2 – 7,0692t – 3,44t2).10–6 – 98,77.10–8t3, (3)
где К – значение коэффициента концентрации напряжений; – относительная координата, определяемая из отношения радиуса исследуемого конструктивного элемента к толщине его стенки; t – длительность эксплуатации.
Анализ проектов показал, что все горизонтальные, поперечные и диагональные элементы имеют диаметры 325–530 мм с толщинами стенок 10–18 мм и соединены либо с колоннами, либо с другими элементами, точно так же, как и наклонные поперечные и продольные элементы. В соответствии с [6] скорость коррозии принимается равной 0,18 мм/год для любых зон. На основе расчета значений К и аппроксимации полученных результатов выведена следующая формула:
K = 1,035 + 0,07193t – 0,2372 – 0,00592t + 0,25122 – 0,05864t2 + 0,66853 + 0,02765t3 – 0,23764 + 0,03548t4 – 0,31975, (4)
где К – значение коэффициента концентрации напряжений; – относительная координата, определяемая из отношения радиуса исследуемого конструктивного элемента к толщине его стенки;
t – длительность эксплуатации.
Для определения значений коэффициентов концентрации напряжений сварных соединений в зависимости от длительности эксплуатации и формы приложенной нагрузки [6] автором были построены их модели в программном комплексе SolidWorks и произведен расчет значений К по точкам с максимальной концентрацией напряжений. Результаты приведены в табл. 2.
Рассмотрим, как описанные параметры коррозионных процессов влияют на оценку длительности эксплуатации МНГС. Для выполнения подобной оценки широко применяются теории Вейбулла и Когаева. Обе теории являются модернизированными теориями Палгрейма – Мейера и хорошо апробированы на практике [3, 4]. Для оценки этой длительности необходимо знать значения амплитуд переменных напряжений, условий нагружения и блоки амплитуд напряжений в течение срока эксплуатации, действующие в сварных соединениях и элементах. Кроме того, необходимо учитывать механические свойства металла сварных соединений.
Блок нагружения состоит из нескольких ступеней нагрузок, каждая из них вызывает переменные напряжения, которые можно охарактеризовать амплитудой переменного напряжения ai, числом повторений этой амплитуды в ступени vai и частотой приложения нагрузки v. Число циклов до разрушения по диаграмме усталости при амплитуде напряжений ai равно Ni циклов. При такой амплитуде исследуемый объект получает долю повреждения, равную ni/Ni. В таком случае разрушение при блочном нагружении наступит, когда сумма значений относительных повреждений станет равной ap, а долговечность исследуемого объекта, выраженная количеством лет , определится по формуле [2–4]:
, (5)
где σRk, NGi – координаты точки перелома кривой усталости; ар – критическая степень повреждения материала; m1, m2 – коэффициенты, характеризующие наклоны ветвей кривой усталости, а остальные значения приведены в работах [2–4].
Проведем сравнительные расчеты для сварного соединения Т-типа, основываясь на следующих исходных данных [2]: высота волны с 1%-й обеспеченностью составляет 11,2 м, длина волны – 149 м, период волны – 10,6 с, глубина моря – 30 м, величина статической составляющей номинальных растягивающих напряжений в сварном соединении составляет 80 МПа [2].
Общее количество циклов волновой нагрузки в год по результатам расчета v равно 30 532 411. Если ар по результатам расчета менее 0,2, то в расчетах следует принимать равным 0,2 [3, 4], поскольку меньшее значение не оправдывается экспериментальными результатами. В соответствии с данными нормативного документа [6] примем
m1 = 3 и m2 = 5. В табл. 3 приведены расчеты амплитуд переменных напряжений для 1-го случая без учета коэффициентов концентрации напряжений К и для 2-го случая при усредненном за 15 лет эксплуатации значении К, равном 1,14.
В результате расчета установлено, что долговечность сварного соединения составляет 38,7 лет. Однако при введении поправки, учитывающей концентрацию напряжений от коррозионного воздействия, скорректированный ресурс существенно снижается и составляет 28,7 лет. По аналогии было вычислено увеличение амплитуд переменных напряжений при введении коррозионного коэффициента концентрации напряжений для конструктивных элементов морских нефтегазовых сооружений. Так, за 20 лет эксплуатации с учетом рассчитанного по формулам (1–4) коэффициента концентрации напряжений от коррозионного воздействия, равного 1,15, долговечность горизонтальных элементов, расположенных в зоне переменного смачивания, уменьшается с 21 года до 17 лет. Поэтому правильность оценки напряженного состояния сварных соединений и конструктивных элементов с учетом коррозионных коэффициентов концентрации напряжений является ключевым требованием для точного расчета длительности их эксплуатации.
Таблица 1. Значения коэффициентов концентрации напряжений для элемента МНГС диаметром 478 мм и толщиной стенки 11 мм при различных параметрах коррозионных дефектов
Глубина коррозионного дефекта H, мм |
Длина коррозионного дефекта L, мм |
Угловой размер коррозионного дефекта , град. |
||||||||||||
1 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
1 |
5 |
10 |
20 |
45 |
135 |
160 |
|
0,05 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
1,01 |
0,5 |
1,11 |
1,10 |
1,09 |
1,08 |
1,07 |
1,05 |
1,03 |
1,17 |
1,17 |
1,12 |
1,13 |
1,12 |
1,08 |
1,07 |
1,0 |
1,21 |
1,19 |
1,18 |
1,16 |
1,14 |
1,12 |
1,09 |
1,31 |
1,31 |
1,21 |
1,23 |
1,22 |
1,14 |
1,13 |
1,5 |
1,32 |
1,30 |
1,28 |
1,26 |
1,23 |
1,21 |
1,18 |
1,44 |
1,45 |
1,29 |
1,32 |
1,31 |
1,19 |
1,18 |
2,0 |
1,42 |
1,40 |
1,37 |
1,35 |
1,32 |
1,29 |
1,26 |
1,56 |
1,57 |
1,34 |
1,39 |
1,38 |
1,23 |
1,21 |
2,5 |
1,54 |
1,50 |
1,47 |
1,45 |
1,42 |
1,39 |
1,36 |
1,67 |
1,69 |
1,39 |
1,46 |
1,44 |
1,25 |
1,23 |
3,0 |
1,64 |
1,60 |
1,56 |
1,53 |
1,51 |
1,48 |
1,45 |
1,77 |
1,79 |
1,41 |
1,50 |
1,49 |
1,26 |
1,23 |
Таблица 2. Значения коэффициентов концентрации напряжений сварных соединений при коррозионном воздействии с учетом формы приложенной нагрузки
Соединяемые элементы |
Продолжительность коррозионного воздействия, лет |
|||||
3 |
9 |
15 |
21 |
27 |
30 |
|
При действии изгибающего момента в плоскости |
||||||
Горизонтальные поперечные в районе соединения с колоннами (vk – 0,18 мм/год) |
||||||
325 х 10 |
1,04 |
1,16 |
1,34 |
1,52 |
1,88 |
2,00 |
426 х 12 |
1,05 |
1,16 |
1,25 |
1,44 |
1,72 |
1,86 |
530 х 14 |
1,04 |
1,16 |
1,26 |
1,41 |
1,72 |
1,87 |
Наклонные продольные в районе соединения с колоннами (vk – 0,15 мм/год) |
||||||
325 х 10 |
1,04 |
1,12 |
1,26 |
1,41 |
1,55 |
1,73 |
426 х 12 |
1,04 |
1,13 |
1,20 |
1,30 |
1,54 |
1,68 |
530 х 14 |
1,03 |
1,14 |
1,25 |
1,34 |
1,48 |
1,53 |
Подводные части колонн (vk – 0,12 мм/год) |
||||||
325 х 10 |
1,03 |
1,08 |
1,17 |
1,30 |
1,41 |
1,51 |
426 х 12 |
1,03 |
1,10 |
1,14 |
1,23 |
1,31 |
1,40 |
530 х 14 |
1,03 |
1,12 |
1,20 |
1,24 |
1,31 |
1,47 |
При действии осевой силы на поясную трубу и изгибающего момента вне плоскости |
||||||
Горизонтальные поперечные в районе соединения с колоннами (vk – 0,18 мм/год) |
||||||
325 х 10 |
1,10 |
1,32 |
1,52 |
1,56 |
2,13 |
2,37 |
426 х 12 |
1,05 |
1,15 |
1,38 |
1,58 |
1,79 |
1,91 |
530 х 14 |
1,05 |
1,19 |
1,30 |
1,38 |
1,63 |
1,72 |
Наклонные продольные в районе соединения с колоннами (vk – 0,15 мм/год) |
||||||
325 х 10 |
1,08 |
1,15 |
1,32 |
1,44 |
1,65 |
1,83 |
426 х 12 |
1,03 |
1,14 |
1,29 |
1,47 |
1,57 |
1,62 |
530 х 14 |
1,04 |
1,16 |
1,25 |
1,32 |
1,43 |
1,49 |
Подводные части колонн (vk – 0,12 мм/год) |
||||||
325 х 10 |
1,18 |
1,20 |
1,31 |
1,34 |
1,48 |
1,50 |
426 х 12 |
1,02 |
1,09 |
1,18 |
1,34 |
1,48 |
1,53 |
530 х 14 |
1,02 |
1,10 |
1,20 |
1,24 |
1,33 |
1,37 |
Подготовка кадров
Авторы:
В.М. Мезенов, e-mail: mezenov@bk.ru; СРО «СОПКОР» (Москва, Россия).
Н.Г. Петров, СРО «СОПКОР» (Москва, Россия).
HTML
Ассоциацией содействия в реализации инновационных программ в области противокоррозионной защиты и технической диагностики «СОПКОР» разработан профессио-
нальный стандарт «Специалист по системам защитных покрытий поверхности зданий и сооружений опасных производственных объектов», утвержденный Приказом Министерства труда и социальной защиты РФ от 13 октября 2014 г. № 709н.
Правительством Российской Федерации был введен Федеральный закон от 3 июля 2016 г. № 238-ФЗ «О независимой оценке квалификации» (далее – Закон № 238-ФЗ). Для реализации этого Закона в настоящее время созданы и действуют следующие национальные и отраслевые органы:
-
Национальный совет при Президенте Российской Федерации по профессиональным квалификациям;
-
Национальное агентство развития квалификаций;
-
Совет по профессиональным квалификациям нефтегазового комплекса.
В соответствии с Законом № 238-ФЗ независимой оценкой квалификации работников или лиц, претендующих на осуществление определенного вида трудовой деятельности, является «процедура подтверждения соответствия квалификации соискателя положениям профессионального стандарта или квалификационным требованиям, установленным федеральными законами и иными нормативными правовыми актами Российской Федерации, проведенная центром оценки квалификации в соответствии с настоящим Федеральным законом».
Независимая оценка будет производиться центрами оценки квалификации (ЦОК) в форме профессионального экзамена с применением оценочных средств, под которыми в Законе понимается «комплекс заданий, критериев оценки, используемых центрами оценки квалификации при проведении профессионального экзамена».
Пройти такую оценку может любое физическое лицо (соискатель) самостоятельно или по направлению работодателя, при этом оплата будет производиться заинтересованным физическим лицом или же работодателем.
Совет по профессиональным квалификациям в нефтегазовом комплексе в декабре 2016 г. утвердил несколько комплектов оценочных средств в соответствии с профессиональным стандартом «Специалист по системам защитных покрытий поверхности зданий и сооружений опасных производственных объектов».
Профстандарт предусматривает пять уровней квалификации специалистов по защите от коррозии:
4 А – рабочие, занятые подготовкой поверхности и нанесением систем защитных покрытий;
4 В – инспекторы систем защитных покрытий;
5 С – руководители производственных участков защиты от коррозии с применением систем защитных покрытий;
6 D – инженеры-проектировщики систем защитных покрытий;
7 E – эксперты по системам защитных покрытий.
В целях подготовки соискателей к профессиональному экзамену СРО «СОПКОР» разработана типовая Программа дополнительного профессионального образования специалистов по системам защитных покрытий поверхности зданий и сооружений опасных производственных объектов, рассчитанная на 72 часа обучения.
Для практической реализации указанной программы подготовлен комплект учебно-методических материалов по курсу «Защита от коррозии зданий и сооружений опасных производственных объектов с использованием покрытий». В него входят единый учебник и учебно-методические пособия для подготовки специалистов каждого из указанных в профстандарте уровней профессиональной квалификации специалистов по защите от коррозии:
-
работник по системам защитных покрытий – 4-й уровень квалификации;
-
контролер качества материалов и систем защитных покрытий – 4-й уровень квалификации;
-
специалист по системам защитных покрытий – 5-й уровень квалификации;
-
специалист по проектированию систем защитных покрытий – 6-й уровень квалификации;
-
специалист по экспертизе систем защитных покрытий – 7-й уровень квалификации.
Учебно-методическое пособие по подготовке специалистов соответствующего уровня квалификации включает:
1) программу дополнительного профессионального образования для требуемого уровня квалификации;
2) перечень основной и дополнительной литературы, нормативно-технических документов, информационно-справочных и поисковых ресурсов;
3) перечень контрольно-измерительных приборов и тестовых образцов для практических занятий;
4) комплект оценочных средств для оценки профессиональной квалификации специалиста;
5) комплекты слайдов по разделам учебного плана подготовки «специалиста по системам защитных покрытий зданий и сооружений опасных производственных объектов» соответствующего уровня квалификации.
При разработке методики оценки профессиональной квалификации был использован трехлетний опыт подготовки и проведения аттестации и сертификации инспекторов защитных покрытий по программе FROSIO в соответствии с Норвежским стандартом NS 476:2004.
Учебное пособие «Защита от коррозии зданий и сооружений опасных производственных объектов с использованием покрытий» включает следующие разделы:
-
коррозия – в разделе достаточно подробно изложены основные положения теории коррозии, рассмотрены химическая, электрохимическая и другие виды коррозии. Приводятся виды коррозии по условиям протекания коррозионного процесса и по характеру разрушения поверхности, общие сведения о коррозии бетонных и железобетонных конструкций и стальной арматуры;
-
методы защиты от коррозии – рассматривается необходимость первичной и вторичной защиты от коррозии стальных и железобетонных конструкций. Анализируются защита от коррозии стальных конструкций с использованием покрытий лакокрасочными материалами, анодная и катодная электрохимическая защита, комплексная защита от коррозии трубопроводов изоляционными покрытиями и средствами ЭХЗ. Рассматриваются вопросы выбора оптимальной защиты от коррозии, защита от коррозии бетонных и железобетонных строительных конструкций;
-
выбор системы защитных покрытий с учетом особенностей объекта и условий эксплуатации – приводятся нормативная база и критерии выбора систем противокоррозионной защиты, российские нормативные документы по выбору систем защиты от коррозии. Рассматриваются критерии выбора систем лакокрасочных покрытий в международном стандарте
ИСО 12944, обосновывается выбор способа защиты от коррозии. В раздел включены каталоги цветовых тонов лакокрасочных материалов систем защиты от коррозии, нормативная база по вопросам выбора материалов и услуг на конкурсной основе, балльная оценка систем противокоррозионной защиты. Рассматривается комплексная оценка систем ПКЗ для бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений; -
сроки службы и гарантии на системы защиты от коррозии – рассматриваются различия прогнозируемых, нормативных и гарантийных сроков службы, гарантийные обязательства в области противокоррозионной защиты, финансовое обеспечение гарантий, механизм исполнения гарантийных обязательств, эталонные участки покрытий. Рассматривается документальное оформление гарантий на защитные покрытия;
-
нормативно-техническая база в области защиты от коррозии зданий и сооружений – в разделе рассматриваются вопросы стандартизации в Российской Федерации, систематизируются международные и межгосударственные стандарты в области защиты от коррозии, российские нормативные документы, технические регламенты, государственные стандарты, СП (СНиПы) и ТУ, отраслевые нормативно-технические документы. Приводится действующая нормативная база по противокоррозионной защите и применению защитных покрытий трубопроводов, по защите бетонных и железобетонных конструкций от коррозии лакокрасочными покрытиями. Дается сравнение российских и международных нормативных документов в области противокоррозионной защиты;
-
проектно-сметная, организационно-технологическая и исполнительная документация по защите от коррозии – рассматриваются требования к проектным решениям по первичной и вторичной защите от коррозии зданий и сооружений опасных производственных объектов. Анализируются особенности первичной защиты от коррозии бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений. Рассматриваются проектная и организационно-технологическая документация, определение потребности в основных и вспомогательных материалах при разработке рабочей документации и смет, исполнительная документация по противокоррозионной защите, в том числе газонефтепроводов, вопросы экспертизы проектной документации по противокоррозионной защите зданий и сооружений опасных производственных объектов;
-
лакокрасочные материалы и системы защитных покрытий – описываются лакокрасочные материалы (ЛКМ) и системы лакокрасочных покрытий (ЛКП), основные компоненты лакокрасочных материалов. Дается классификация ЛКМ по типу пленкообразующего вещества, по механизму отверждения. Рассматриваются лакокрасочные материалы физического и химического отверждения, ЛКМ, отверждаемые под действием кислорода воздуха, водно-дисперсионные и ЛКМ на основе неорганических пленкообразующих. Анализируется совместимость материалов в системах лакокрасочных покрытий. Приводятся принципы выбора систем лакокрасочных покрытий для различных условий эксплуатации, наиболее распространенные дефекты покрытия, их причины и методы устранения. В разделе содержится информация о лакокрасочных материалах и покрытиях специального назначения, в том числе о металлических покрытиях, материалах для пассивной противопожарной защиты и порошковых покрытиях, материалах для изоляционных покрытий подземных трубопроводов. Рассматриваются практические вопросы определения типа нанесенного ранее покрытия и оценка степени его разрушения. Приводятся методы расчета толщины сухой и мокрой пленки, расхода и укрывистости ЛКМ;
-
условия нанесения и эксплуатации защитных покрытий зданий и сооружений – рассматривается нанесение защитных покрытий в стационарных условиях и на открытом воздухе, требования ГОСТ 15150-69 «Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды». Дается сравнительная оценка степени коррозионной агрессивности в национальных и международных стандартах. Рассматриваются вопросы определения и фиксации климатических факторов, температура воздуха и окрашиваемой поверхности, относительная влажность воздуха, практическое определение, измерение и фиксация точки росы;
-
подготовка поверхности перед нанесением защитных покрытий – подробно рассматривается состояние поверхности конструкций, подлежащих окраске. Описываются методы подготовки поверхности, дефекты стальных конструкций, основные способы подготовки поверхности (абразивоструйная, гидроабразивная очистка), степени очистки ручным и механизированным инструментом, контроль шероховатости поверхности, основные дефекты поверхности, контроль чистоты и шероховатости поверхности. Представлены особенности подготовки поверхности бетонных конструкций к окрашиванию, дефекты бетонной и железобетонной поверхности и методы их устранения, особенности подготовки поверхности для нанесения защитных покрытий на стальные трубопроводы, оборудование для подготовки поверхности, практическое определение степени коррозии стальной поверхности и оценка степени подготовки поверхности под окраску;
-
нанесение защитных покрытий на металлические и железобетонные конструкции – рассматриваются входной контроль и подготовка лакокрасочного материала к нанесению, методы нанесения лакокрасочного материала, технология нанесения лакокрасочных покрытий методом распыления, особенности технологии нанесения защитных покрытий на стальные конструкции и трубопроводы в заводских и трассовых условиях, особенности окрашивания поверхностей бетонных и железобетонных конструкций, применяемое для нанесения покрытий оборудование, его наладка и обслуживание. Описываются контроль и приемка скрытых работ по нанесению систем защитных покрытий. Приводится организационно-технологическая и исполнительная документация при нанесении покрытий. Подробно рассматривается определение толщины мокрого слоя покрытия при помощи гребенчатого калибра;
-
контроль качества защитных покрытий – указываются стороны, участвующие в обеспечении качества, и их роль при приемке лакокрасочных покрытий на разных стадиях работ, обязанности и сфера ответственности инспектора, его роль, задачи, этические принципы работы. Перечислены контролируемые показатели при защите от коррозии зданий и сооружений, в том числе контроль условий хранения и приготовления ЛКМ, технологических свойств лакокрасочных материалов. Приводятся погодно-климатические условия при подготовке поверхности и нанесении, состояние и подготовка поверхности, используемые материалы и оборудование. Анализируются контроль состояния подготовленной поверхности и процесса нанесения лакокрасочных материалов, качество сформированного лакокрасочного покрытия, контроль и приемка скрытых работ. Описываются освидетельствование систем защитных покрытий в процессе эксплуатации, особенности оценки состояния защитных покрытий трубопроводов, приборы для контроля качества. Рассматриваются практические вопросы определения наличия солей на стальной поверхности, оценка запыленности стальных подложек и шероховатости окрашиваемой поверхности, определение толщины сухого слоя покрытия, адгезии и сплошности;
-
меры безопасности и охрана окружающей среды – рассматривается нормативное регулирование в области охраны труда и окружающей среды, законодательство по охране труда в Российской Федерации. Устанавливаются вредные и опасные производственные факторы при выполнении окрасочных работ и защита от них, защита от неблагоприятных микроклиматических условий на месте выполнения работ. Представлены организация оптимального освещения, защита от шума, промышленной пыли, общей и локальной вибрации, защита от химических факторов при проведении окрасочных работ, маркировка опасных для здоровья химических продуктов, работа на лесах и в ограниченных пространствах (замкнутых объемах и резервуарах), пожарная безопасность и защита окружающей среды;
-
особенности защиты от коррозии зданий, сооружений, трубопроводов в нефтегазовой промышленности – описываются основные виды сооружений и оборудования в нефтегазовой промышленности и коррозионные факторы, воздействующие на сооружения, оборудование, трубопроводы. Приводятся нормативная документация по противокоррозионной защите трубопроводов, требования к изоляционным покрытиям и материалам, применяемым для противокоррозионной защиты трубопроводов. Перечислены материалы и системы наружных защитных покрытий заводского и трассового нанесения, допущенные к применению на объектах нефтяной и газовой промышленности. Описываются технология и оборудование для нанесения защитных покрытий на стальные трубы и трубопроводы в заводских и трассовых условиях. Рассматривается технологический инспекторский контроль при проведении работ по подготовке поверхности и нанесению защитных покрытий на трубы, фитинги, запорную арматуру трубопроводов. Анализируются дефекты заводских покрытий труб и фитингов, защита от коррозии зоны сварных стыков трубопроводов с применением различных изоляционных материалов и систем защитных покрытий, приемо-сдаточный контроль противокоррозионных покрытий трубопроводов заводского и трассового нанесения, исполнительная документация.
Сборник материалов для теоретических и практических занятий, по сути, является единым учебником для всех пяти уровней квалификации специалистов по защите от коррозии зданий и со-
оружений опасных производственных объектов. В нем содержится информация по всем разделам программы в необходимом для каждого уровня квалификации объеме.
Аккредитованные и сертифицированные центры подготовки специалистов по защитным покрытиям могут использовать его для разработки собственных учебных материалов.
Уровни квалификации, трудовые функции специалистов, наименования должностей, профессий и специальностей, а также объем теоретических и практических занятий указаны в табл. 1.
Для каждого уровня квалификации СРО «СОПКОР» разработаны подробные программы и учебные планы с распределением количества часов теоретических и практических занятий.
В табл. 2 приведены примеры распределения учебной нагрузки для специалистов 4-го уровня квалификации по специальности «Подготовка поверхности и нанесение систем защитных покрытий» и 6-го уровня квалификации по специальности «Проектирование систем защитных покрытий».
Для уровней рабочих квалификаций акцент делается на разделы, связанные с подготовкой поверхности и нанесением покрытий, для проектировщиков – на нормативную документацию, критерии выбора систем ПКЗ.
Если для рабочих специальностей 4-го уровня квалификации проектно-сметная, организационно-технологическая и исполнительная документация рассматривается в течение всего 2 часов лекций, то для проектировщиков объем составляет 12 часов, в том числе 4 часа практических занятий.
В то же время по теме «Подготовка поверхности и нанесение систем защитных покрытий» для проектировщиков 6-го уровня квалификации продолжительность занятий составляет 8 часов, тогда как для рабочих специальностей 4-го уровня квалификации – 28 часов, в том числе 12 часов практических занятий.
Для учебных заведений, вузов и других организаций, желающих пройти аккредитацию в качестве центров подготовки специалистов по защите от коррозии в соответствии с профессиональным стандартом «Специалист по системам защитных покрытий поверхности зданий и сооружений опасных производственных объектов», СРО «СОПКОР» разработаны учебно-методические пособия. В состав пособий кроме рассмотренных выше программ и учебных планов для каждого уровня квалификации входят методические рекомендации по организации теоретических и проведению практических занятий. Дается развернутый перечень учебной литературы, национальных и международных нормативно-технических документов, приводится описание контрольно-измерительных приборов и оборудования. На электронных носителях предоставляются наборы слайдов для лекционных и практических занятий.
После завершения 72-часового курса занятий в аккредитованных центрах подготовки специалистов по защите от коррозии для оценки профессиональной квалификации предусматривается проведение квалификационного экзамена, продолжительность которого составляет 8 часов.
Теоретический этап экзамена будет проводиться с использованием современных компьютерных технологий на сайте Национального агентства развития квалификаций. В течение 2 часов соискатель должен будет выполнить примерно 50 тестовых заданий.
Ниже приведен пример формулировки заданий теоретической части экзамена.
Задание № 1
При исследовании проб ЛКМ согласно стандарту ИСО 1513 материал бракуется и не допускается до испытаний при наличии:
1) тиксотропности;
2) желатинизации;
3) поверхностной пленки;
4) мягкого осадка.
Выберите правильный вариант.
Задание № 2
Укажите, что является первопричиной коррозии металлов:
1) агрессивность среды;
2) термодинамическая неустойчивость металла в данных условиях;
3) природа металла;
4) загрязнение поверхности металла.
Выберите правильный вариант.
Задание № 3
Наиболее разрушительным видом коррозии металлоконструкций в реальных условиях является:
1) электрохимическая;
2) биохимическая;
3) химическая;
4) морская.
Выберите правильный вариант.
В случае правильного ответа на 75 % вопросов соискатель допускается к практической части экзамена, который будет проводиться очно в Центре оценки квалификаций.
Практическая часть экзамена призвана оценить умения и практические навыки соискателей при выполнении конкретных операций или процедур по выбору систем защитных покрытий, по подготовке и нанесению лакокрасочных материалов, контролю качества готовых покрытий, оценке проектной, организационно-технической и исполнительной документации. Практический экзамен продолжается 4–6 часов и содержит 6–12 заданий.
Примеры заданий, используемых приборов, оборудования, а также тестовых образцов для практической части экзамена приведены в табл. 3.
Эксперты, оценивающие квалификацию слушателей, при оценке результатов экзамена не имеют возможности идентифицировать персоналии претендентов, чем достигаются независимость и объективность.
Комплект учебно-методических материалов по курсу «Защита от коррозии зданий и сооружений опасных производственных объектов с использованием покрытий» предназначен в первую очередь для работников, специализирующихся на защите от коррозии, которые желают подтвердить свой профессиональный уровень в соответствии с Законом № 238-ФЗ в качестве специалистов по системам защитных покрытий.
Кроме того, перечисленные материалы будут полезными для сотрудников эксплуатирующих нефтегазовое оборудование организаций, которые должны быть заинтересованы в качественной и долговременной противокоррозионной защите стальных, бетонных и железобетонных конструкций.
Сведения о защите от коррозии с помощью покрытий заинтересуют представителей подразделений заказчика (дирекций по строительству, тендерных комитетов, служб контроля качества заказчика и др.), которые определяют параметры и технические характеристики зданий и сооружений, включая противокоррозионную защиту, и должны правильно отражать требования к защитным покрытиям в заданиях на проектирование.
Профессорско-преподавательский состав учебных заведений также может почерпнуть актуальную информацию о современных материалах и системах антикоррозионной защиты конструкций из стали, бетона и железобетона и использовать ее для подготовки специалистов по защите от коррозии.
Таблица 1. Уровни квалификации, трудовые функции специалистов, наименования должностей, профессий и специальностей, а также объем теоретических
и практических занятий
Уровень |
Трудовые функции |
Наименование квалификаций |
Наименование базовой группы, должности (профессии) или специальности |
Общий курс занятий Всего |
4 А |
Подготовка поверхности |
Работник по системам защитных покрытий опасных производственных объектов нефтегазовой отрасли, |
• Маляры, рабочие по очистке поверхностей зданий |
72 |
• Укладчики тепло- и акустической изоляции |
||||
• Пескоструйщики 3–4-го разряда |
||||
• Маляры 3–4-го разряда |
||||
• Изолировщики-пленочники 3–4-го разряда |
||||
4 В |
Контроль качества материалов и систем защитных покрытий |
Контролер качества материалов и систем защитных покрытий опасных производственных объектов нефтегазовой отрасли, 4-й уровень квалификации |
• Инспекторы по качеству |
72 |
• Специалисты служб технического надзора |
||||
• Инженеры отделов технического контроля |
||||
5 С |
Осуществление руководства работой по подготовке поверхности и нанесению систем защитных покрытий |
Специалист по системам защитных покрытий опасных производственных объектов нефтегазовой отрасли, |
• Руководители специализированных (производственно-эксплуатационных) подразделений (служб) в строительстве |
72 |
• Производители работ (прорабы) в строительстве |
||||
6 D |
Проектирование систем защитных покрытий |
Специалист по проектированию систем защитных покрытий опасных производственных объектов нефтегазовой отрасли, 6-й уровень квалификации |
• Архитекторы и инженеры по транспортному |
72 |
• Инженеры-проектировщики |
||||
7 E |
Экспертиза систем защитных покрытий |
Специалист по экспертизе систем защитных покрытий опасных производственных объектов нефтегазовой отрасли, |
• Сотрудники органов государственной экспертизы |
72 |
• Сотрудники ведомственных экспертных организаций и инспекций |
||||
• Независимые эксперты в области защиты |
Таблица 2. Примеры распределения учебной нагрузки для специалистов 4-го уровня квалификации по специальности «Подготовка поверхности и нанесение систем защитных покрытий» и 6-го уровня квалификации по специальности «Проектирование систем защитных покрытий»
Наименование разделов |
4-й уровень Всего часов |
6-й уровень Всего часов |
Коррозия |
2 |
4 |
Методы защиты от коррозии |
2 |
4 |
Выбор системы защитных покрытий с учетом особенностей объекта условий эксплуатации |
0 |
4 |
Сроки службы и гарантии на системы защиты от коррозии стальных и железобетонных конструкций зданий и сооружений |
0 |
4 |
Нормативно-техническая база в области защиты от коррозии зданий и сооружений |
2 |
8 |
Проектно-сметная, организационно-технологическая и исполнительная документация по защите от коррозии |
2 |
12 |
Материалы для защитных покрытий. Системы покрытий для стальных и железобетонных конструкций |
8 |
8 |
Условия нанесения и эксплуатации защитных покрытий зданий и сооружений |
4 |
2 |
Подготовка поверхности перед нанесением защитных покрытий |
16 |
4 |
Нанесение защитных покрытий на металлические и железобетонные конструкции |
12 |
4 |
Контроль качества защитных покрытий |
12 |
4 |
Меры безопасности. Охрана окружающей среды |
4 |
4 |
Особенности защиты от коррозии зданий, сооружений, трубопроводов в нефтегазовой промышленности |
8 |
10 |
Общая продолжительность учебного курса |
72 |
72 |
Итоговый экзамен |
8 |
8 |
Всего |
80 |
80 |
Таблица 3. Примеры заданий, используемых приборов, оборудования, а также тестовых образцов для практической части экзамена
Содержание задания |
Приборы и оборудование |
Тестовые образцы |
Произвести определение относительной влажности воздуха |
1. Вихревой психрометр |
1. Стальная пластина для определения температуры окрашиваемой поверхности |
2. Вода для смачивания влажного термометра |
||
3. Контактный термометр |
||
4. IX-Diagram |
||
Произвести по приведенным фотоснимкам оценку и описание дефектов стальной поверхности, дать рекомендации |
1. Увеличительное стекло с 10-кратным увеличением |
1. Комплект фотографий дефектов поверхности |
2. Стандарт ИСО 8501-3 |
||
Произвести извлечение растворимых загрязняющих веществ для анализа по методу Бресле в соответствии с ИО 8502-6 |
1. Набор для измерения загрязненности солями, Elcometer 138 |
1. Комплект образцов поверхности для анализа по методу Бресле |
Произвести оценку шероховатости поверхности после абразивоструйной очистки с применением компараторов |
1. Увеличительное стекло с 10-кратным увеличением |
1. Комплект образцов шероховатости поверхности |
2. Компаратор типа G-GRIT |
||
3. Компаратор типа S-SHOT |
||
Произвести определение количества слоев, толщину каждого слоя и всего покрытия методом клинового выреза по ИСО 2808:2007 |
1. Прибор для клинового выреза |
1. Комплект образцов ЛКП для разрушающего контроля толщины лакокрасочного покрытия |

Покрытия
HTML
Сертификация
Во-первых, мы ежегодно проходим испытания и сертифицируем наши материалы Prodecor в различных отраслевых институтах: ВНИИГАЗ, ТатНИПИнефть, ЦНИИС, Гипрониигаз, РГУ нефти и газа (НИУ) им.
И.М. Губкина. Положительные заключения, сертификаты и включение в реестр ПАО «Газпром» являются одними из ключевых конкурентных преимуществ на рынке.
Уникальные материалы
Благодаря собственному научно-исследовательскому центру у нас есть возможность активно заниматься разработкой прогрессивных материалов. Например, нами были созданы уникальные высокотехнологичные быстросохнущие грунт-эмали «2 в 1» – Prodecor 1201 и 1202 (по ржавчине), сочетающие в себе свойства защитного и декоративного покрытий. Данные материалы являются отличной альтернативой традиционной схеме «ПФ + ГФ» и обеспечивают долговременную антикоррозионную защиту до 10 лет. Грунт-эмаль Prodecor 1202 имеет свидетельство ГАЗСЕРТ и активно используется на объектах АО «Газпром газораспределение».
Двухкомпонентные системы длительной защиты
На протяжении последних лет мы также активно разрабатываем системы 2К-покрытий Prodecor, в том числе с цинкнаполненными грунтами, которые к настоящему моменту уже вошли в реестр ПАО «Газпром». Отмечу, что в товарном портфеле мы имеем 2К-комплексы Prodecor для антикоррозионной защиты как наружной, так и внутренней поверхности емкостного хозяйства, технологического оборудования и других сооружений объектов нефтегаза.
Мощное техническое сопровождение
«Русские краски» ассоциируются с комплексной технической поддержкой при внедрении в тот или иной сегмент промышленности. Наши специалисты всегда готовы приехать на объект, провести тестовую окраску, проконсультировать по вопросам подготовки поверхности и нанесения лакокрасочных материалов, а также соблюдения всех параметров технологического процесса.
Компания «Русские краски» ежегодно входит в мировую сотню ведущих лакокрасочных компаний. Благодаря развитой логистике на всей территории РФ, широкому референц-листу объектов и возможности осуществлять комплексные поставки ЛКМ компания «Русские краски» гарантирует эффективные и качественные решения в сфере поставок антикоррозионных покрытий для нефтегазовой отрасли.
АО «Русские краски»
150001, г. Ярославль,
ул. Большая Федоровская, д. 96
Тел.: +7 (4852) 49-29-77
Тел. техн. поддержки: +7 (4852) 49-26-32
rk-industrial.ru
Авторы:
Я.А. Раздобудко, АО «Газпром СтройТЭК Салават» (Москва, Россия).
И.К. Лещинская, АО «Газпром СтройТЭК Салават» (Москва, Россия).
А.А. Сачков, АО «Газпром СтройТЭК Салават» (Москва, Россия).
А.С. Миклуш, АО «Газпром СтройТЭК Салават» (Москва, Россия).
HTML
В соответствии с Перечнем приоритетных научно-технических проблем ОАО «Газпром» на 2011–2020 гг., утвержденным Председателем Правления ПАО «Газпром» А.Б. Миллером от 4 октября 2011 г. № 01-114, специалистами АО «Газпром СтройТЭК Салават» проведена большая научно-исследовательская работа, результатом которой стала следующая нормативная документация.
1) методики проведения испытаний атмосферостойких лакокрасочных покрытий и автоклавных испытаний внутренних лакокрасочных покрытий.
Рекомендации Р Газпром «Защита от коррозии. Методика проведения испытаний атмосферостойких лакокрасочных покрытий» и Р Газпром «Защита от коррозии. Методика проведения автоклавных испытаний внутренних лакокрасочных покрытий» разработаны в соответствии с требованиями СТО Газпром 9.1-035 к нормативным документам по методам проведения испытаний и последующей оценке свойств покрытий c учетом передового зарубежного опыта и гармонизации отечественных стандартов с международными. Методики являются актуальной и удобной формой рабочего документа при проведении лабораторных испытаний лакокрасочных покрытий (ЛКП).
а) б)
Вид образцов ЛКП до и после испытаний на стойкость в среде МС4:
а) исходный цвет до испытаний; б) после испытаний в среде МС4
Согласно СТО Газпром 9.1-035 для защиты наружных стальных поверхностей объектов ПАО «Газпром» следует использовать ЛКП, устойчивые к длительному (в течение требуемого срока службы ЛКП) воздействию атмосферы различной коррозионной активности в условиях макроклиматических районов У1, УХЛ1 (ХЛ1) по ГОСТ 9.104. Методы и продолжительность климатических испытаний, представленные в Р Газпром «Защита от коррозии. Методика проведения испытаний атмосферостойких лакокрасочных покрытий», определяются предполагаемыми условиями эксплуатации изделия с покрытием и прогнозируемым сроком службы ЛКП. Атмосферостойкие ЛКП, предназначенные для эксплуатации в специальных условиях кратковременного воздействия умеренно повышенных температур, согласно СТО Газпром 9.1-035 должны пройти также дополнительные испытания на термостойкость. Методика испытаний ЛКП на стойкость к воздействию умеренно повышенных температур, представленная в Р Газпром «Защита от коррозии. Методика проведения испытаний атмосферостойких лакокрасочных покрытий», соответствует ГОСТ 33291, ИСО 3248 с проведением испытаний при (60 ± 2) °С, (80 ± 2) °С,
(100 ± 2) °С в течение 1000 ч.
Для подтверждения возможности применения внутренних ЛКП проводятся автоклавные испытания ЛКП с моделированием основных параметров производственного технологического процесса. В ходе испытаний оценивается способность ЛКП сохранять декоративные, физико-механические и защитные свойства после выдержки в автоклавной установке в коррозионно-
агрессивной среде при повышенных температуре и/или давлении. Агрессивной средой могут быть газовые и/или жидкие среды, содержащие органические и/или неорганические химические соединения. При выполнении испытаний по определению стойкости к перепаду газового или гидравлического давления оценивается способность ЛКП противостоять блистерингу (образованию пузырей).
В ходе работы над Р Газпром «Защита от коррозии. Методика проведения автоклавных испытаний внутренних лакокрасочных покрытий» были проведены автоклавные испытания защитного ЛКП, состоящего из одного слоя двухкомпонентной эпоксидной грунтовки (толщина – 200 мкм) и одного слоя двухкомпонентной эпоксидной эмали (толщина – 200 мкм). Условия проведения автоклавных испытаний, представленные в табл. 1, были смоделированы исходя из требований СТО Газпром 9.1-035, реальных эксплуатационных условий внутренних ЛКП на объектах ПАО «Газпром», опыта экспериментальных работ в этой области и обзора литературных данных, а также конкретных возможностей оборудования лаборатории.
Результаты оценки свойств покрытия после проведения автоклавных испытаний приведены в табл. 2.
Оценка качества покрытия после испытаний на стойкость к перепаду газового и гидравлического давления по ISO 15741 (среды МС5 и МС6) показала отсутствие блистеринга.
Результатом экспериментальной работы стало уточнение метода проведения автоклавных испытаний, условий и рекомендованных модельных сред, которыми можно воспользоваться на практике, если данные по эксплуатационным средам по каким-то причинам неизвестны или их невозможно в полной мере имитировать. Сформулированы также общие рекомендации выбора условий и сред проведения автоклавных испытаний внутренних ЛКП, представленные в табл. 3.
2) защитные лакокрасочные покрытия для бетонных и железобетонных конструкций.
В ПАО «Газпром» выбор необходимого покрытия для применения на бетонных поверхностях объектов технологических сооружений в настоящий момент осуществляется в соответствии с реестрами лакокрасочных покрытий и изоляционных материалов. Покрытия «из реестра», аттестованные для применения при строительстве, реконструкции, ремонте, по своим защитным свойствам соответствуют требованиям стандарта
СТО Газпром 9.1-035, распространяющегося на покрытия, наносимые на поверхности металлических конструкций. Предъявление требований к защитным покрытиям бетонных поверхностей, аналогичных требованиям к покрытиям по металлу, невыгодно потребителю, поскольку разрушение металла трубопровода под действием коррозии может нанести гораздо больший ущерб, чем коррозия бетона. Поэтому выбор покрытия строительных конструкций «из реестра» может существенно увеличить общую смету работ по антикоррозионной защите конструкций. Для решения проблемы были разработаны рекомендации
Р Газпром «Защита от коррозии. Защитные лакокрасочные покрытия для бетонных и железобетонных конструкций надземных объектов. Технические требования». Положения этого документа направлены на установление и унификацию предъявляемых требований к защитным лакокрасочным покрытиям бетонных и железобетонных конструкций, в том числе в рекомендациях устанавливается параметрический уровень допуска покрытий при их аттестации. Также в документ включены технические требования по подготовке поверхности, нанесению ЛКП и контролю качества покрытия после нанесения. Разработанные положения
Р Газпром классифицируют ЛКП по видам и группам условий эксплуатации в зависимости от степени агрессивности среды.
Создание взаимосвязанных нормативов по узким направлениям противокоррозионной защиты как часть системного подхода к разработке комплекса нормативной документации «Защита от коррозии» позволит повысить обоснованность выбора систем лакокрасочных покрытий и тем самым увеличить эффективность противокоррозионной защиты наружных и внутренних поверхностей надземных объектов ПАО «Газпром».
Таблица 1. Модельные среды и условия проведения автоклавных испытаний
Среда |
Давление, МПа |
Температура, °С |
Испытательная среда |
||
Общее |
Парциальное |
||||
N2 |
H2S |
СО2 |
|||
МС1 |
5 |
1,5 |
0,8 |
90 |
90–95 г/л (рН 4,0–4,6) |
МС2 |
0 |
0,7 |
0,4 |
30 |
200–215 г/л (рН 3,5–4,0) |
МС3 |
5 |
0 |
0,9 |
30 |
5 г/л (0,5 % NaCl + 0,5 г/л СН3СООН) |
МС4 |
5 |
1 |
0 |
50 |
50 г/л (5 % NaCl + 0,5 г/л СН3СООН) |
МС5 (гидравлический блистеринг) |
5–10 |
– |
– |
20–25 |
Насыщенный раствор CaCO3 (водная фаза) |
МС6 (газовый блистеринг) |
5–10 |
– |
– |
20–25 |
Насыщенный раствор CaCO3 (паровая фаза) |
Таблица 2. Результаты определения свойств покрытия – исходные и после автоклавных испытаний
Контролируемый показатель |
Стандарт испытания |
Результат определения |
||||||
Исх. |
После испытаний в средах: |
|||||||
МС1 |
МС2 |
МС3 |
МС4 |
МС5 |
МС6 |
|||
Цвет, блеск, % |
RAL, ГОСТ 896 |
RAL 6019, 68 % |
Без изменений |
RAL 1000 |
– |
– |
||
Толщина, мкм |
ISO 2808 |
390–400 |
Без изменений |
|||||
Диэлектрическая сплошность |
ASTM D 5162 |
Пробой отсутствует |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
Декоративные свойства, балл |
ГОСТ 9.407 |
– |
АД0 |
АД0 |
АД0 |
АД2* |
– |
– |
Защитные свойства, балл |
ГОСТ 9.407 |
– |
АЗ0 |
АЗ0 |
АЗ0 |
АЗ0 |
– |
– |
Адгезионная прочность – Х-образный надрез, степень |
ISO 16276-2 |
1 |
1 |
1 |
0 |
1 |
– |
– |
Коэффициент соотношения емкостей при 2000 и 20 000 Гц |
ГОСТ 9.409 |
0,96 |
0,93 |
0,94 |
0,96 |
0,94 |
– |
– |
Тангенс угла диэлектрических потерь |
ГОСТ 9.409 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
0,03 |
0,04 |
– |
– |
Таблица 3. Общие рекомендации по проведению автоклавных испытаний
Показатель |
Описание |
Характеристика среды |
Максимально близко моделирует среду эксплуатации |
Состав электролита (водной фазы) |
5 % раствор NaCl + 0,5 % CH3COOH |
Состав углеводородной фазы |
Метанол, бензин, газовый конденсат, ДЭА (индивидуально и их смеси, например смесь керосина и толуола в соотношении 1:1; смесь 50 % изооктана, 20 % толуола и 30 % ксилола) и др. |
Продолжительность испытаний |
До 1000 часов |
Общее давление |
(5–10) МПа |
Температура |
(30–80) °С |
Содержание кислых компонентов (СО2 и H2S) |
От нескольких мг/л до концентрации полного насыщения (в соответствии с планируемыми условиями эксплуатации) |
АО «Газпром СтройТЭК Салават»
119311, РФ, г. Москва,
пр-кт Вернадского, д. 6, БЦ «Капитолий»
Тел.: +7 (495) 287-37-25
Факс: +7 (495) 287-37-26
e-mail: info@gazpromss.ru
www.gazpromss.ru
Авторы:
В.Н. Протасов, e-mail: protasov1935@rambler.ru, ФГБОУ ВО «Российский государственный университет нефти и газа (Национальный исследовательский университет) имени И.М. Губкина» (Москва, Россия).
HTML
Автор статьи неоднократно отмечал в своих публикациях и выступлениях на различных конференциях, что применение защитных покрытий требуемого уровня качества в элементах технической продукции, используемой для нефтегазодобычи, является перспективным направлением повышения энергоэффективности этой продукции, ее надежности, безопасности и технологичности. Это подтверждается многочисленными примерами. Однако до сих пор достаточно много примеров низкой эффективности и недостаточной надежности технической продукции из элементов с защитными покрытиями в нефтегазодобыче, неоправданных значительных затрат на используемые защитные покрытия.
В журнале «Коррозия «Территории «НЕФТЕГАЗ» № 3 за 2015 г. была опубликована статья автора «О полимерных покрытиях как перспективном направлении повышения эффективности, надежности и технологичности разнообразных элементов нефтегазового оборудования и сооружений, о причинах, дискредитирующих это направление, и путях устранения этих причин». Автор статьи проанализировал причины торможения широкого и успешного использования элементов технической продукции с защитными покрытиями в нефтегазодобыче и предложил пути устранения этих причин.
Рис. Схема последовательности разработки стандартов, определяющих требования к технической системе, правила ее проектирования, изготовления, эксплуатации, технического обслуживания и ремонта
Но прошел год – и ничего не изменилось, хотя это одна из причин высокой себестоимости добываемой в РФ нефти.
Автор статьи обратился в феврале 2016 г. к вице-президентам по добыче нефти всех нефтегазовых компаний РФ с предложением обсудить разработанную им и направленную в их адрес Программу организационно-технологических мероприятий по обеспечению необходимого уровня потребительского качества оборудования и сооружений для нефтегазодобычи при минимально возможных затратах на их изготовление и использование на месторождениях компании. За короткое время был получен ответ от ПАО «Газпром нефть» с предложением принять участие в соответствующем совещании, организуемом Департаментом добычи нефти и газа. В соответствии с решением этого совещания была разработана программа совместных работ ПАО «Газпром нефть» и РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина по повышению качества элементов нефтепромысловых трубопроводов и колонн насосно-компрессорных труб с защитными покрытиями, разработке национального стандарта «Нефтяные месторождения. Промысловые трубопроводы. Технические требования эксплуатирующей организации», проведению курсов обучения производственного персонала и др.
Автор статьи считает необходимым выразить благодарность руководству Департамента добычи нефти и газа ПАО «Газпром нефть» за оперативную и активную поддержку предложенной программы и привлечение специалистов РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина к ее реализации.
Остальные нефтегазовые компании РФ оставили без ответа направленную в их адрес программу и предложение обсудить ее.
Возможно, специалистов этих нефтегазовых компаний проблема повышения качества используемого оборудования и сооружений не интересует. На их месторождениях, возможно, не образуются значительные отложения АСП и минеральных солей на внутренней поверхности промысловых трубопроводов и колонн НКТ, значительно сужающие проходное сечение и в результате существенно повышающие энергозатраты на их эксплуатацию. Вероятно, у них нет проблем с надежностью используемого оборудования и сооружений, не происходит интенсивное коррозионно-механическое разрушение трубной продукции, обусловливающее ограниченный срок ее службы.
Но специалисты прекрасно понимают, что эти проблемы существуют и требуют срочного решения. Поэтому безразличие нефтегазовых компаний к затрагиваемой автором статьи проблеме наносит значительный вред самим компаниям.
Автор статьи посвятил много лет своей научной деятельности решению проблемы повышения надежности и энергоэффективности технических систем для нефтегазодобычи, о чем свидетельствуют опубликованные им разнообразные монографии, учебники и многочисленные статьи.
Переживая за качество технических систем, используемых для нефтегазодобычи в настоящее время, в связи с объявленными санкциями в отношении РФ и необходимостью импортозамещения целого ряда ответственных элементов этих систем, автор статьи решил накануне проведения XIII Международной научно-практической конференции «Состояние и перспективы применения защитных покрытий в оборудовании и сооружениях нефтегазовой отрасли» обратить внимание руководителей нефтегазовых компаний и предприятий – производителей технической продукции с защитными покрытиями для нефтегазодобычи на актуальность создания в нефтегазовой отрасли системы управления качеством этой продукции на различных стадиях ее жизненного цикла. Обсуждению этой проблемы будет посвящена предстоящая конференция.
Планирование качества технической продукции для нефтегазового комплекса (НГК) является определяющим этапом в системе управления качеством этой продукции и предусматривает решение проблем:
-
достижения уровня качества технической продукции, превышающего уровень ведущих фирм, для обеспечения ее конкурентоспособности на отечественном и зарубежном рынках;
-
ориентации на удовлетворение требований нефтегазовых компаний;
-
освоения производства технической продукции, функциональные возможности которой реализуются на основе новых принципов;
-
улучшения важнейших показателей технической продукции.
Решение перечисленных проблем в значительной мере усложняется тем, что функционирование технологических систем, используемых НГК, в частности промысловых технологических систем добычи, сбора и подготовки и хранения нефти и газа, в большинстве случаев обеспечивается не автономными видами оборудования, а достаточно сложными по иерархической структуре техническими системами (ТС), состоящими из комплекса взаимосвязанного оборудования. При этом каждый вид оборудования в технической системе, в свою очередь, представляет собой техническую подсистему в виде комплексов, комплектов, сборочных единиц и деталей, связанных между собой в определенной соподчиненности. Поэтому любую техническую задачу для отдельных структурных элементов технической системы следует рассматривать с учетом технической системы в целом. Конструированию каждого структурного элемента технической системы должна предшествовать разработка требований к нему, определяемых требованиями к предварительно сконструированной подсистеме, в состав которой он входит или взаимосвязан с ней в порядке соподчиненности. Это определяет иерархическую схему последовательности планирования качества технической системы в целом и ее отдельных элементов. При этом важно уточнить сущность понятия «качество», так как от этого в значительной мере зависит правильное структурирование функции качества технической системы и ее отдельных элементов на иерархическом принципе.
По мнению автора статьи, качество технической системы – требуемая для потребителя сущность этой системы, выражаемая комплексом ее необходимых потребителю свойств, показателей этих свойств и норм на показатели, определяющих эту сущность.
Уровень качества технической системы может быть различным и определяется требуемым уровнем качества производственного процесса, для выполнения которого предназначена техническая система.
Требуемый для потребителя уровень качества технической системы обусловливается значениями норм на показатели необходимых свойств этой системы, определяющими ее способность удовлетворять потребности потребителя при допустимых для него затратах на создание и использование этой системы.
Требуемый уровень качества технической системы выражают в технических требованиях к ней.
Вышеприведенные определения качества технической системы и требуемого уровня качества этой системы в равной степени относятся к качеству процессов ее проектирования, изготовления, эксплуатации и ремонта.
Тесная взаимосвязь в определенной последовательности между требуемыми уровнями качества технической системы, процессами ее проектирования, изготовления, эксплуатации и ремонта обусловливает необходимость системного подхода к разработке стандартов на эти процессы (рисунок).
Стандарты на технические системы и их элементы должны содержать:
1) назначение технической системы в целом, ее отдельных структурных элементов, соединений или сопряжений этих элементов, т. е. выполняемые ими функции в порядке соподчиненности, показатели выполнения этих функций, условия применения, расчетный ресурс или срок службы;
2) требуемый уровень качества технической системы, ее отдельных структурных элементов, соединений или сопряжений этих элементов, выражаемый критериями их качества – значениями норм на показатели требуемых свойств в исходном состоянии и после опасных внешних воздействий на разных стадиях жизненного цикла у потребителя (хранение, транспортировка, монтаж, техническое обслуживание, ремонт) в течение заданного интервала времени;
3) методы контроля соответствия фактических значений показателей требуемых свойств технической системы, ее отдельных структурных элементов, соединений или сопряжений этих элементов критериям их качества, т. е. установленным нормам на контролируемые показатели.
Критерии качества технической системы и ее элементов являются основой стандартов, определяющих требуемый уровень качества процессов их изготовления и эксплуатации.
Стандарты на процессы проектирования, разработки, производства, монтажа, эксплуатации и ремонта технических систем и их отдельных элементов – нормативные документы, определяющие правила выполнения этих процессов, обеспечивающие требуемый уровень их качества и, как результат этого, требуемый уровень качества технических систем и их отдельных элементов на соответствующих стадиях жизненного цикла.
Указанные стандарты являются базовыми нормативными документами в системе управления качеством технической системы и ее отдельных элементов на разных стадиях их жизненного цикла.
Обращение Президента РФ к отечественным металлургам и машиностроителям об импортозамещении важных для экономической и оборонной безопасности РФ различных видов зарубежного нефтегазового оборудования позволило ряду отечественных предприятий в условиях прекращения импортных поставок и возникшей вследствие этого отсутствия соответствующей конкуренции успешно выйти на российский рынок с продукцией низкого качества и широкой рекламой, провозглашающей успешное импортозамещение.
Подобные импортозамещающие неконкурентоспособные подделки будут производить, пока в нефтегазовой отрасли не будет создана система управления качеством создаваемого оборудования и его структурных элементов, основанная на иерархическом принципе, на стадиях разработки технического задания, проектирования, производства, эксплуатации и ремонта.
В настоящее время на предприятиях нефтегазового сервиса, в частности на машиностроительных и металлургических заводах, внедрены и успешно действуют разнообразные системы менеджмента качества (качества управления деятельностью предприятия), целью которых является обеспечение эффективности производства, т. е. получение производителем наибольшей прибыли, в частности за счет снижения уровня качества выпускаемой продукции. Это возможно, если потребитель продукции не определяет ее допустимый уровень качества, обусловливаемый нормами на показатели потребительских свойств получаемой им продукции. В большинстве случаев производитель осуществляет снижение уровня потребительского качества продукции за счет снижения норм на показатели тех ее потребительских свойств, которые отсутствуют в технических требованиях потребителя. Это, в частности, касается надежности, безопасности продукции, а также ее технологичности на стадиях технического обслуживания и ремонта. Производитель использует отсутствие требований потребителя к уровню проявления этих свойств и назначает сам нормы на показатели перечисленных свойств, исходя из обеспечения минимальных затрат на производство своей продукции и сохранения ее работоспособности в течение гарантийного срока. В результате потребитель несет значительные затраты на обслуживание и ремонт подобной продукции.
Это обусловливает необходимость создания нефтегазовыми компаниями системы управления качеством используемой ими технической продукции.
Возглавить создание данной системы должны ведущие нефтегазовые компании РФ, одним из акционеров которых является государство: ПАО «Газпром», ПАО «НК «Транснефть», ПАО «НК «Роснефть», ПАО «Газпром нефть».
К сожалению, в настоящее время в нефтяных компаниях РФ не применяется рассмотренный выше иерархический принцип подхода к структурированию функции качества используемых технических систем, их отдельных комплексов, комплектов, сборочных единиц, деталей и используемых материалов.
В частности, это касается нефтепромысловых трубопроводов с наружным и внутренним защитным покрытием, являющихся достаточно металлоемкими и дорогостоящими сооружениями. В связи с тем, что нефтяными компаниями не разработаны стандартизированные технические требования к требуемым им промысловым трубопроводным системам, к их отдельным элементам, к соединениям этих элементов в последовательности, определяемой их соподчиненностью, производители отдельных элементов этих трубопроводов (труб и фасонных изделий) – металлургические предприятия и обслуживающие их НИИ, ряд инжиниринговых фирм, не входящих в состав нефтегазовых компаний, –
самостоятельно разрабатывают стандартизированные технические требования к стальным трубам и фасонным изделиям, отдельные технические требования к их защитным покрытиям. Защитные покрытия не являются самостоятельными изделиями. Требования к ним должны содержаться в требованиях к трубе, представляющей собой сочетание стальной сердцевины с наружным и внутренним поверхностными слоями, образуемыми защитными покрытиями. Требования к этим покрытиям определяются требованиями к качеству наружной и внутренней поверхностей трубной продукции.
Поэтому разработка отдельных стандартов на наружные и внутренние защитные покрытия труб и других видов технической продукции недопустима.
Производители трубной продукции с защитными покрытиями не владеют профессиональными знаниями и достаточной информацией об используемых нефтегазовыми компаниями способах соединения труб с защитными покрытиями, особенностях конструкции концевых участков труб с защитным покрытием при разных способах соединения, видах опасных внешних воздействий на элементы промыслового трубопровода с защитными покрытиями на стадиях их хранения, транспортирования, монтажа, эксплуатации, обслуживания и ремонта у потребителя.
Производители трубной продукции, являясь специалистами в области производства трубных сталей и изделий из них, во многих случаях подменяют требуемые нефтегазовым компаниям свойства трубной продукции: способность выполнять свое назначение (требуемые функции в заданных условиях применения в течение расчетного срока службы), надежность (вероятность безотказной работы в течение расчетного срока службы, долговечность, ремонтопригодность), энергоэффективность, технологичность данными о свойствах используемых ими сталей или химическом составе этих сталей, в частности указывают содержание хрома, никеля и других элементов, тем самым снимая с себя ответственность за обеспечение необходимых потребителю свойств этой продукции на требуемом уровне, определяемом значениями норм на показатели этих свойств.
Использование подобной трубной продукции нефтегазовыми компаниями обусловливает низкую энергоэффективность, надежность, безопасность и технологичность промысловых трубопроводов и высокую стоимость их сооружения. Получается, как в одной из интермедий известного отечественного сатирика Аркадия Райкина, в которой заказчик выясняет, кто из специалистов ателье пошил ему уродливый костюм. Каждый из опрашиваемых специалистов заявляет, что он шил только отдельный элемент костюма (рукав, карман и др.) вне связи с другими исполнителями. Подобная картина наблюдается и при создании технических систем для нефтегазодобычи, когда производители отдельных элементов сами разрабатывают стандарты на эти элементы в связи с отсутствием у потребителя единого стандарта на техническую систему, ее отдельные элементы и соединения этих элементов в порядке их соподчиненности.
Для создания в нефтегазовых компаниях системы управления качеством используемой ими трубной продукции с защитными покрытиями необходима разработка следующих национальных стандартов:
1) Месторождения нефтяные. Промысловые трубопроводы с наружным и внутренним защитным покрытием. Технические требования эксплуатирующей организации;
2) Месторождения нефтяные. Промысловые трубопроводы с наружным и внутренним защитным покрытием. Нормы проектирования;
3) Месторождения нефтяные. Промысловые трубопроводы с наружным и внутренним защитным покрытием. Правила строительства;
4) Месторождения нефтяные. Промысловые трубопроводы с наружным и внутренним защитным покрытием. Правила эксплуатации, технического обслуживания и ремонта.
Аналогичную систему стандартов необходимо разработать для колонн насосно-компрессорных труб, скважинного насосного оборудования, емкостного оборудования для промысловой подготовки и хранения нефти и газа и др.
Специалисты подразделений компаний по добыче нефти и газа могут возмутиться, обвинить автора статьи в некомпетентности и подтвердить наличие у них корпоративных технических требований к защитным покрытиям технической продукции для нефтегазодобычи. Но требования, имеющиеся у них, являются копированием стандартизированных технических требований производителей, которым присущи все отмеченные выше существенные недостатки.
В корпоративных технических требованиях нефтегазовых компаний к защитным покрытиям стальных труб приводятся стандарты, требованиям которых должны отвечать стальные трубы, подлежащие изоляции защитными покрытиями. Но эти стандарты разрабатывались на стальные трубы из углеродистых и легированных сталей, не подлежащие изоляции защитными покрытиями. Требования к стальной сердцевине трубы с защитными покрытиями должны отличаться от требований, содержащихся в действующих стандартах на стальные трубы нефтяного сортамента. Это касается не только исключения из требований к ним увеличения толщины стенок стальных труб на коррозию, но и существенного изменения технических требований к качеству поверхности изолируемых защитными покрытиями труб в состоянии поставки. Необходимо также исключение из состава трубных сталей, используемых для производства труб с защитными покрытиями, легирующих элементов, обеспечивающих их коррозионную стойкость в эксплуатационных и технологических средах. Присутствие этих элементов, в частности хрома, в составе стали не только существенно повышает стоимость изолированных труб, но и снижает адгезию используемых для внутренней изоляции труб эпоксидных материалов.
Актуальность рассмотренных задач для нефтегазовой отрасли и невозможность их решения без создания Отраслевой системы управления качеством технической продукции с защитными покрытиями определяет необходимость обсуждения этих вопросов на предстоящей конференции, в которой должны принять участие ведущие специалисты по нефтегазодобыче нефтяных компаний и предприятий нефтегазового сервиса.
Только объединение их научно-технического потенциала на этой конференции позволит успешно решить сформулированные задачи на базе трех основных составляющих: «иерархия + качество + стандарты».
Автор статьи обращается к руководству нефтегазовых компаний РФ с просьбой направить своих специалистов по нефтегазодобыче на эту конференцию для участия в ее работе.
Не менее важным условием создания в нефтегазовой отрасли эффективной системы управления качеством технической продукции с защитными покрытиями, обеспечивающими существенное повышение ее энергоэффективности и надежности, является активизация деятельности созданного нефтегазовыми компаниями РФ при РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина Отраслевого экспертного совета (ОЭС) «Нефтегаз-Покрытие».
Автор статьи, являясь координатором ОЭС «Нефтегаз-Покрытие», обращается к руководителям структурных подразделений нефтегазовых компаний по нефтегазодобыче предоставить возможность своим представителям принимать участие в периодических заседаниях Экспертного совета для последующей реализации разрабатываемых программ управления качеством технической продукции с защитными покрытиями на различных стадиях ее жизненного цикла в своей нефтегазовой компании.
Одной из существенных причин торможения эффективного использования технической продукции с защитными покрытиями в нефтегазодобыче является некомпетентность специалистов, занимающихся разработкой требований к этой продукции. К сожалению, в учебных программах отечественных вузов, занимающихся подготовкой специалистов по проектированию и разработке различной технической продукции, преимущественно рассматриваются конструкции на основе металлов и сплавов, к числу которых, в частности, относится трубная продукция. Основам конструирования широко используемых в последние годы металлоконструкций с защитными покрытиями из неметаллических материалов органической и неорганической природы практически не уделяется внимание. Поэтому большинство инжиниринговых компаний нефтегазовой отрасли и соответствующих подразделений нефтегазовых компаний, использующих техническую продукцию с защитными покрытиями из лакокрасочных и полимерных материалов, традиционно раздельно формулируют требования к стальной сердцевине этой продукции и к ее защитному покрытию, рассматривая эти структурные составляющие единой системы как отдельные изделия. Подобное нарушение иерархии, т. е. формулирование требований к качеству структурных составляющих продукции при отсутствии требований к ней как к единому целому, определяет несоответствие разработанных технических требований к технической продукции с защитным покрытием ее назначению. При этом формулированием требований к полимерному покрытию технической продукции, определяющих требуемое качество ее поверхности, занимается не разработчик этой продукции, хотя это его прямая обязанность, а химик-технолог по лакокрасочным или полимерным материалам, который согласно своим профессиональным знаниям должен разрабатывать в соответствии с требованиями разработчика материал покрытия и технологию его применения.
Поэтому соответствующая квалификация кадров является одним из основных условий создания системы управления качеством технической продукции с защитными покрытиями для нефтегазодобычи.
Авторы:
С. Хотеев; ЗАО «3М Россия» (Москва, Россия).
И. Раков, ЗАО «3М Россия» (Москва, Россия).
HTML
В начале 2010-х гг. специалисты компании ЗАО «3М Россия» представили рынку последнюю на тот момент разработку лаборатории компании в Волоколамске – эпоксидный порошковый материал Scotchkote® 6233P [1]. Неоспоримым преимуществом этого продукта над имеющимися в то время на рынке решениями стала возможность исключения из технологической цепочки производства труб с антикоррозионной изоляцией стадии нанесения раствора хромата на поверхность трубы перед формированием слоя эпоксидного материала. Стоит отметить универсальность Scotchkote® 6233P – его применяют в качестве самостоятельного покрытия, а также как первый слой в системе «Монослой» – двухслойной эпоксидной и трехслойной полиэтиленовой (ПЭ) системах защиты труб от коррозии.
Рис. 1. География подводной части газопровода «Северный поток – 2»
Неудивительно, что ведущие производители труб с покрытием сразу обратили внимание на данный продукт и провели масштабные работы по его аттестации на своих производственных линиях. Новое решение компании 3М позволило российским предприятиям отказаться от использования хроматов в производстве и перейти на более экологичный продукт локального производства. Прошло несколько лет, и регулярное применение Scotchkote® 6233P по-прежнему позволяет потребителям получать высококачественную продукцию, исключая при этом как существенный вред здоровью персонала [2], так и затраты на приобретение, хранение, применение и утилизацию раствора хромата. Помимо числа потребителей весомо расширился и спектр ПЭ-продуктов, с которыми этот порошковый материал аттестован для применения в тех или иных проектах крупнейших компаний, эксплуатирующих трубопроводы на территории России, – ПАО «Газпром», ПАО «Транснефть», ПАО «Роснефть», ПАО «ЛУКОЙЛ» и др. [3].
Подчеркнем, что локально разработанный и производимый на заводе ЗАО «3М Россия» в подмосковном Волоколамске материал Scotchkote® 6233P успешно применяется и на объектах зарубежных и международных компаний. Сегодня одним из наиболее знаковых для мировой энергетики проектов, при реализации которого применяется и покрытие Scotchkote® 6233P, является строительство газопровода, получившего название «Северный поток – 2» (рис. 1)
Рис. 2. Вид трубы при прокладке подводной части газопровода с баржи
Самой ответственной и, как следствие, наиболее сложной с точки зрения реализации и подготовки является прокладка подводного участка, особенно на больших глубинах (рис. 2). В ходе реализации подобных заказов производители труб стараются использовать не просто сырье, позволяющее выполнить требования спецификаций, но продукты и комплексы продуктов, обеспечивающие максимальный запас по любой из контролируемых характеристик. В связи с этим поставщики материалов сталкиваются с повышенными ожиданиями производителей труб, что в то же время позволяет максимально раскрывать преимущества их решений.
Таким образом, применение порошкового материала, не требующего хроматирования перед нанесением, но с включением данной стадии в технологический процесс, выглядит привлекательным. Серия проведенных экспериментов указывает на тот факт, что результаты по испытаниям отслаивания покрытия при катодной поляризации на образцах с применением хромата во время нанесения несколько лучше, чем на образцах без него.
Как видно из таблицы, площадь отслаивания на «нехроматированных» образцах существенно превосходит требования основных спецификаций. В то же время площадь отслаивания на пластинах, которые готовили с нанесением раствора хромата на сталь, дает еще больший запас.
Стремление заказчиков к получению максимального количества гарантий качества в процессе изготовления наиболее сложных видов продукции определяет выбор производителями труб самых надежных систем антикоррозионных материалов. Именно увеличение надежности покрытия по всем параметрам повышает у партнеров уверенность в успешном выпуске труб с системой антикоррозионного покрытия, в их доставке до места укладки без повреждений, в простой установке и долгосрочной безаварийной эксплуатации.
Площадь катодного отслаивания различных образцов с покрытием Scotchkote® 6233P
Площадь катодного отслаивания |
Scotchkote® 6233P образцы с хроматом |
Scotchkote® 6233P образцы без хромата |
Требования СТО Газпром 2-2.2-130-2007 [4], не более см2 |
Требования ОТТ 25.220.60-КТН-103-15 [5], не более см2 |
Требования «Северный поток – 2», не более см2 |
Площадь отслаивания при катодной поляризации (3 % NaCl, 30 сут при 80 °С), см2 |
3,5–4,3 |
5,3–5,6 |
20 |
15 |
15* |

ЗАО «3М Россия»
121614, г. Москва,
ул. Крылатская, д. 17/3,
БЦ «Крылатские Холмы»
Тел.: +7 (495) 784-74-74 (многоканальный)
Факс: +7 (495) 784-74-75
http://www.3MRussia.ru/ispd
Авторы:
В.М. Соларев, ООО «ПРИМАТЕК» (Гатчинский завод порошковых и жидких красок) (Гатчина, Россия).
HTML
Компания ПРИМАТЕК осуществляет свою деятельность на рынке лакокрасочных материалов с 2004 года и является одним из ведущих российских заводов производителей порошковых и жидких ЛКМ для большинства отраслей промышленности.
Направления деятельности компании:
Сегодня ПРИМАТЕК – это:
-
объем производства 22 000 тонн ЛКМ/год;
-
производственные комплекс 11 500 м.кв;
-
16 технологических линий по производству ЛКМ;
-
собственный центр разработок, оснащенный оборудованием ведущих европейских производителей, полностью аналогичным большим производственным линиям и позволяющим производить в лабораторных условиях материалы с промышленным уровнем качества.
-
две лаборатории порошковых и жидких материалов, оснащенные современным испытательным оборудованием ведущих производителей и контрольно-измерительными приборами, такими как дифференциальный сканирующий калориметр, приборы измерения времени гелеобразования по различным стандартам, новейшие приборы измерения гранулометрического состава, катодные тестеры, камера соляного тумана и т.д.;
-
учебный центр для проведения регулярных семинаров для заказчиков и обучения сотрудников компании;
-
продукция компании имеет сертификаты качества: ООО «Газпром ВНИИГАЗ», ООО «НПЦ Самара», АО «ВНИИЖТ», ОАО «ЦНИИС», Qualicoat, Det Norske Veritas, Военного регистра и др.;
-
предприятие – экспортер ЛКМ в страны Европы, СНГ, Ближнего востока.
В данной статье речь пойдет о материалах для противокоррозионной защиты трубопроводов.
В 2014 году компанией было принято решение о развитии производства порошковых и жидких материалов для трубной промышленности. За это время специалисты ПРИМАТЕК посетили десятки изоляционных заводов России, приняли участие в международных проектах, различных отраслевых мероприятиях, в результате чего был получен большой опыт и информационное поле для выстраивания грамотной стратегии работы на данном рынке.
За 2016 год компания ПРИМАТЕК осуществила значительное движение вперед:
1. Объем производства и отгрузок готовой продукции трубного направления увеличился в 27 раз;
2. Получено Заключение ООО «Газпром ВНИИГАЗ» на порошковый материал PrimaTek InnoPipe 68 в системе наружного 3-слойного покрытия, а также заключения других отраслевых институтов;
3. В процессе завершения находятся испытания покрытий ПРИМАТЕК на соответствие требованиям крупнейших нефтегазовых компаний:
- Транснефть;
- Башнефть;
- Роснефть;
- Сургутнефтегаз;
- Татнефть;
-
порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe с температурой эксплуатации +150 0С;
-
порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe низкотемпературного отверждения;
-
порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe для использования в контакте с питьевой водой (Сертификат АНО «НИЭС»);
-
успешно испытана система материалов ПРИМАТЕК для внутренних покрытий трубопроводов: эпокси-фенольный жидкий праймер PrimaTek InnoPipe Epoxy Primer + порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe 67;
5. В июне 2016 года в Финляндии в лаборатории Borealis проведены испытания порошкового эпоксидного праймера PrimaTek InnoPipe 68 в системе наружной 3-слойной изоляции.
Материал показал высокий результат, выдержав 1500 часов при испытании «Водостойкость покрытия при температуре 80С», втрое превысив требуемый норматив.
В 2017–2018 гг. планируется расширение ассортимента трубного направления новыми материалами:
-
Порошковые эпоксидные покрытия PrimaTek InnoPipe с температурой эксплуатации +170, +190 0С;
-
Толстослойное жидкое эпоксидное покрытие, со 100% сухим остатком для изоляции внутренней поверхности трубопроводов;
-
Материалы со специальными свойствами.
Наилучший способ двигаться вперед – это умение договариваться, работать в команде и развиваться. ПРИМАТЕК – это клиентоориентированная компания. В силу узкой специализации и небольшого количества участников трубного рынка, присутствует высокая конкуренция. Компания ПРИМАТЕК умеет работать в сложных ситуациях и достигать положительных результатов за короткий срок. Мы вплотную работаем с основными заказчиками нефтегазового сектора, трубными производителями, отраслевыми институтами, чтобы предложить такое техническое решение, которое будет полностью удовлетворять поставленным задачам.
Наша цель: развитие разработок и производства защитных покрытий в нефтегазовой сфере совместно со всеми участниками рынка, для достижения совместного высококачественного и конкурентоспособного результата.
Наиболее широко применяемые на сегодняшний день защитные покрытия ПРИМАТЕК для трубопроводов:
Материал |
Описание |
Достижения |
Изоляция наружных поверхностей трубопроводов |
||
Порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe 68 |
Изоляция наружных поверхностей трубопроводов (самостоятельное однослойное покрытие или грунтовочный слой (праймер) в системе многослойных покрытий). |
Успешно прошел аттестацию ООО «Газпром ВНИИГАЗ» в системе наружного 3-х слойного покрытия. В июне 2016 года в Финляндии в лаборатории Borealis проведены испытания порошкового эпоксидного праймера PrimaTek InnoPipe 68 в системе наружной 3-х слойной изоляции. Успешно выступил на фоне конкурентных материалов, заняв 2-ое место из 5-и участников. |
Порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe 200 |
Второй (внешний) слой в системе двухслойного порошкового эпоксидного покрытия для наружных поверхностей стальных труб. |
Проводятся испытания по требованиям ОТТ Транснефть, Shell DEP, Trans Canada. |
Двухкомпонентное эпоксидное ремонтное покрытие PrimaTek InnoPipe Epoxy Repair |
Применяется для ремонта повреждений (сколов, пропусков) противокоррозионных порошковых эпоксидных покрытий трубопроводов PrimaTek InnoPipe или в качестве самостоятельного покрытия для защиты металлических конструкций, изделий и сооружений, эксплуатирующихся в условиях погружения в воду и землю. |
|
Изоляция внутренних поверхностей трубопроводов |
||
Порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe 67 PrimaTek InnoPipe 150 |
Материалы для внутреннего покрытия трубопроводов со стойкостью температурам +90 0С, +120 0С, +150 0С. |
Материалы успешно прошли проверку на соответствия требованиям ПАО «ЛУКОЙЛ», ОАО «Сургутнефтегаз». Проходят испытания на соответствие требованиям Татнефть, Роснефть, Башнефть. |
Порошковое эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe 67 W |
Порошковая краска для использования в контакте с питьевой водой. |
Сертифицирована для контакта с питьевой водой (Сертификат АНО «Независимый институт экспертизы и сертификации»). |
Двухкомпонентное эпоксидное покрытие PrimaTek InnoPipe 100 |
Внутреннее гладкостное покрытие магистральных газопроводов. |
Материал отвечает самым высоким требованиям международных проектов. |
Однокомпонентный фенольно-эпоксидный грунт (праймер) PrimaTek InnoPipe Epoxy Primer для нанесения в системе с порошковыми покрытиями |
Улучшение адгезии порошкового покрытия к стальной поверхности. |
Успешно испытан в системе с порошковым эпоксидным покрытием PrimaTek InnoPipe 67. |

ООО «ПРИМАТЕК» (Гатчинский завод
порошковых и жидких красок)
188300, Ленинградская обл., г. Гатчина,
ул. Железнодорожная, д. 45, корп. 3
Тел.: +7 (812) 457-04-01
e-mail: industrial@primatek.ru
www.primatek.ru
Авторы:
К.В. Казак, ООО «Эмаль-Ставан» (Екатеринбург, Россия).
А.К. Казак, ООО «Эмаль-Ставан» (Екатеринбург, Россия).
В.В. Диденко, ООО «Эмаль-Ставан» (Екатеринбург, Россия).
HTML
Трубопроводный транспорт является основным видом передачи крупных объемов энергоносителей и на сегодняшний день не имеет альтернативы, поскольку не существует другого более надежного и дешевого способа. В мире эксплуатируется более 1 млн км магистральных нефтегазопроводов. Еще больше труб используется на предприятиях химической, металлургической и других отраслей промышленности, а также в коммунальном хозяйстве. Протяженные и металлоемкие магистрали и сети трубопроводов предполагают повышенную вероятность аварий. Трубопроводы России представляют собой стальные сооружения, находящиеся под непрерывным коррозионным разрушительным влиянием как окружающей, так и транспортируемой среды. Анализ аварий показывает, что основными источниками повреждений при эксплуатации стальных трубопроводов являются локальные зоны напряжений – локальная коррозия, трещины коррозионного растрескивания под напряжением, а также деформации при монтажной сборке стыков, образующиеся под действием рабочих нагрузок [1].
Надежная эксплуатация трубопроводов может быть обеспечена при отсутствии дефектов различной природы: химической и структурной неоднородности тела трубопровода, концентрации напряжений в зоне сварного соединения, наличия дефектов в стенке трубопровода [2].
Различие в коррозионном поведении различных марок сталей проявляется главным образом в сварных соединениях. Это определяется разностью электродных потенциалов трех элементов сварного соединения: основного металла, сварного шва и зоны термического влияния.
В мировой и отечественной практике защита трубопроводов от коррозии осуществляется с использованием четырех основных технологий: повышение коррозионной стойкости используемой стали введением в химический состав легирующих элементов; нанесение защитных покрытий, препятствующих прямому контакту стальной поверхности с коррозионно-агрессивной средой; использование средств электрохимической защиты (создание отрицательного, т. е. катодного электрического поля); введение в транспортируемую коррозионную среду химических ингибиторов [3]. Ни одна из перечисленных технологий полностью не решает проблемы коррозионной защиты, позволяя лишь снизить скорость коррозионного разрушения.
Требованиями государственных стандартов (ГОСТ ISO 9.602-2005 и ГОСТ Р 51164) установлено обязательное совместное применение противокоррозионной изоляции и средств электрохимической защиты от коррозии систем трубопроводов как особо опасных объектов.
В то же время единые федеральные требования к техническим параметрам защиты от наружной и внутренней коррозии систем трубопроводов отсутствуют, и вопрос выбора способа защиты решается по-разному, в основном на отраслевом уровне. В результате увеличиваются показатели вероятности коррозионных отказов.
Проблема повышения надежности трубопроводов, предназначенных для транспортировки агрессивных сред, в том числе нефтегазовых смесей обводненной нефти, сточных промысловых вод и пр., а также трубопроводных систем горячего и хозяйственно-питьевого водоснабжения успешно решается путем применения труб с внутренним защитным покрытием. С этой целью сегодня применяются трубы с пластмассовыми, эпоксидными, лакокрасочными, металлическими, песчано-керамическими и силикатно-эмалевыми покрытиями. Данные решения позволили на порядок сократить количество отказов на трубопроводах, уменьшить эксплуатационные расходы, улучшить экологическую ситуацию в целом по стране. Однако применение различных защитных покрытий не позволяет полностью исключить коррозионные процессы на трубопроводном транспорте, так как надежность трубопроводов определяется в первую очередь коррозионной стойкостью внутренней поверхности зоны сварного соединения, защита которой осложняется из-за ее труднодоступности при монтаже трубопроводов, особенно в полевых условиях. Для сохранения внутреннего эмалевого покрытия при сварке разработан ряд способов соединения эмалированных труб: фланцевые, резьбовые, паяные, с использованием нержавеющих колец, шликерный и др. Представленные способы соединений конструктивно и по исполнению сложны, металлоемки и требуют дополнительного оборудования при монтаже.
Результаты исследований и анализ эксплуатации труб с различными видами покрытий показали, что к числу наиболее эффективных и перспективных относятся трубы с силикатно-эмалевым покрытием, которое позволяет обеспечить повышенную коррозионную, износо- и вибростойкость по сравнению с трубами из углеродистых сталей с некоторыми другими видами защитных покрытий, а также трубами из нержавеющих сталей [4].
Накопленный промышленный опыт монтажа и эксплуатации таких трубопроводов показал, что соединение эмалированных труб обычными методами сварки и сварки с применением шликерной технологии невозможно без возникновения серьезных дефектов эмалевого покрытия. При сварке эмаль подвергается высокотемпературному воздействию сварочной дуги (5000÷7000 °С), от которой она выгорает и частично испаряется. Кроме того, в ходе сварки структура металла в зоне термического влияния становится неоднородной, изменяются условия взаимодействия между металлом и покрытием, в результате чего меняются и условия образования прочного сцепления эмали с металлом. После дальнейшего остывания и затвердевания в покрытии возникают поры, пузыри, микротрещины, а также другие дефекты. При этом необходимо учитывать, что трубопроводы работают при высоких давлениях, в жестких абразивных коррозионно-агрессивных средах, содержащих активные ионы, кислые газы и механические примеси. При эксплуатации трубопроводов в результате электрохимической реакции в местах дефекта эмалевого покрытия образуется постоянно расширяющаяся зона коррозии, вследствие чего эмалевое покрытие отслаивается от поверхности трубы. Для решения проблемы защиты зоны сварного соединения трубопроводов с силикатно-эмалевым покрытием была поставлена задача: обеспечить сохранность внутреннего покрытия при сварке, а также антикоррозионную защиту зон сварных кольцевых стыков при монтаже.
Анализ причин отказов (порывов) нефтепроводов и водоводов с силикатно-эмалевым покрытием общей протяженностью 105 км выявил, что большинство из них произошли по следующим причинам:
-
внутренняя коррозия по телу трубы из-за несплошности покрытия – 8,7 %;
-
наружная коррозия при отсутствии или нарушении наружной изоляции, а также при прохождении трассы трубопроводов в районе линий электропередач – 5,8 %;
-
внутренняя коррозия в зоне термического влияния сварного соединения при отсутствии защиты или использовании шликерного способа защиты – 83,2 %.
Именно поэтому разработка и усовершенствование технологии и способов соединения эмалированных труб сваркой с повышенной коррозионной стойкостью внутренней поверхности соединения является особо актуальной проблемой.
Специалистами ООО «Эмаль-Ставан» и ООО НПП «ПромТехЭмаль» разработан и внедрен в полевых условиях (работа выполнялась в творческом сотрудничестве со специалистами ЗФ ОАО «Норильский Никель», АО «ВНИИСТ» и ЗАО «НЕГАС») новый, простой в исполнении, надежный и экономичный способ защиты внутреннего сварного шва трубопроводов с силикатно-эмалевым, керамическим, оксидным или остеклованным покрытием с использованием защитных втулок [5]. Способ согласован с Госгортехнадзором России, с эксплуатирующими организациями, включен в Инструкцию по строительству, эксплуатации и ремонту трубопроводов с силикатно-эмалевым покрытием и рекомендован к использованию при сборке трубопроводов, предназначенных для транспортировки коррозионно-активных сред в нефтяной, газовой, металлургической и химической промышленности, а также в системе ЖКХ.
Технологически процесс соединения труб осуществляется с помощью специальной защитной втулки, имеющей продольный разрез для компенсации разнотолщинности труб, внутреннее и внешнее эмалевое покрытие, радиальный выступ для фиксации и удобства монтажа, а сам процесс монтажа не требует специальных приспособлений при сборке и сварке. Главную роль в предлагаемом соединении эмалированных труб играют конструктивные особенности втулки и технические параметры прилагаемого монтажного шликера. Защита металла сварного шва и зоны термического влияния в процессе сварки при помощи силикатно-эмалевого покрытия соединительной втулки и монтажного шликера способствуют получению достаточно чистого (без включений) металла шва заданного химического состава. Структура металла сварного шва, выполненного под слоем покрытия с использованием защитной втулки, имеет высокую чистоту, бльшую однородность химического состава как металла шва, так и металла зоны термического влияния, что обеспечивает его высокие механические свойства.
Сборка труб осуществляется следующим образом. На наружную поверхность втулки наносят специальную легкоплавкую эмаль (монтажный шликер), размещают втулку внутри концов труб, при этом поверхности соприкосновения (наружная) втулки и (внутренняя) трубы прижимаются друг к другу за счет аккумулированной энергии сжатия втулки [6]. Сварку труб производят обычным способом. За счет выделяемого тепла при сварке формируется внутреннее антикоррозионное покрытие в виде эмалевой композиции по всей поверхности контакта соединяемых труб с втулкой. При необходимости монтажа соединения в полевых условиях при отрицательных температурах (до –20 °С) возможно применение специального монтажного шликера силикатной эмали с низкой температурой кристаллизации. Предложенный способ соединения эмалированных труб с защитой сварного шва в сравнении с другими предлагаемыми соединениями является более эффективным, поскольку сварное соединение обеспечивает необходимую прочность и гарантированную защиту зоны сварного шва от коррозии при минимальных затратах без существенного снижения пропускной способности трубопровода (толщина стенки соединительных втулок не превышает 2,0 мм) и не требует дополнительного оборудования.
Специалистами ООО «Эмаль-Ставан» освоено промышленное производство защитных втулок для различных диаметров трубопроводов с силикатно-эмалевым покрытием. Втулки поставляются по ТУ 14-2Р-387-2011 в комплекте с монтажным шликером. В последние годы сотни километров трубопроводов различного назначения с внутренним силикатно-эмалевым и остеклованным покрытием смонтированы с использованием защитной соединительной втулки и успешно эксплуатируются в различных регионах нашей страны, в том числе в составе крупнейших нефтегазопроводов «Бованенково – Ухта», «Ванкор – Пурпе» и «Северный поток», а также на различных предприятиях в городах ХМАО, Республики Коми, Нижегородской, Ленинградской и других областей.
Авторы:
О.Ю. Елагина, e-mail: elaguina@mail.ru; РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина (Москва, Россия).
А.В. Бурякин, e-mail: albur55@yandex.ru; РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина (Москва, Россия).
В.В. Жук, e-mail: vv.zhu11@gmail.com, ООО «КВАРЦ Групп» (Москва, Россия).
HTML
Коррозионные повреждения металлических изделий, работающих в морских условиях, являются одной из основных причин выхода оборудования из строя. Процессы коррозионного повреждения зачастую могут привести к аварийным ситуациям, влекущим большие материальные затраты.
Одним из способов защиты металлоконструкций от коррозии является нанесение покрытий, препятствующих непосредственному контакту среды с поверхностью металлоконструкций. Этим целям служит широкая гамма лакокрасочных покрытий. За последние 20 лет на российском рынке появилось множество современных отечественных и зарубежных защитных композиций, которые могут обеспечить надежную коррозионную защиту металлоконструкций и имеют низкую скорость коррозии, не превышающую 0,05 мм/год. Однако основной проблемой применения лакокрасочных покрытий остается их ограниченная долговечность, связанная с отслаиванием и разрушением, особенно при наличии внешних механических воздействий.
Наряду с лакокрасочными композициями все больший интерес вызывают покрытия на основе протекторных металлов, наносимых на поверхности стальных конструкций методами газотермического напыления и металлизации. Формирование покрытия при этом осуществляется путем нанесения на подготовленную поверхность распыленного металла. Наиболее распространены покрытия цинка, алюминия и их сплавов, в меньшей степени нашли применение покрытия из коррозионностойких сталей. По сравнению с лакокрасочными и полимерными покрытиями металлизационные покрытия в химически активной среде имеют многократно более высокую (до 10 раз) коррозионную долговечность. Высокие анодные свойства металлизационных покрытий обеспечивают «самозалечивание» трещин и небольших (до 2–3 мм) дефектов покрытий.
![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() |
а) | б) | в) | г) | д) |
Фотографии с 200-кратным увеличением поперечных шлифов защитных покрытий после коррозионных испытаний: а – Zn (99,995 %); б – Al (99,99 %); в – Al-Mn (2 %); г – Al-Mg (5 %); д – Al-Zn (15 %) |
Еще большей эффективностью антикоррозионной защиты обладают комбинированные металлизационно-лакокрасочные покрытия. Металлический слой в комбинированном покрытии вследствие пористости и шероховатости обеспечивает максимальную адгезию лакокрасочных материалов (так называемая пропитка), значительно повышая тем самым их долговечность. Лакокрасочные материалы (ЛКМ) наносят непосредственно на металлизационный слой без дополнительной подготовки поверхности. Нанесение поверх металлического слоя химически стойких полимерных покрытий позволяет получать защитные системы, стойкие в средах с повышенным содержанием агрессивных веществ.
В настоящее время актуальной задачей является создание долговременной антикоррозионной защиты металлоконструкций топливно-энергетического комплекса, эксплуатирующихся в морской воде, в том числе и в условиях Крайнего Севера. Спецификой применения защитных покрытий в таких условиях является наличие наряду с коррозионным фактором активного механического воздействия при трении о движущиеся ледовые массы.
Анализ действующей нормативно-технической документации показывает, что применение протекторных покрытий для антикоррозионной защиты от воздействия морской воды рекомендуют многие нормативные документы. Согласно ГОСТ 9.304-87 «Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия газотермические. Общие требования и методы контроля» в зависимости от толщины покрытия цинка или алюминия и наличия лакокрасочного покрытия срок защиты составляет 10–50 лет (табл. 1).
По ГОСТ 28302-89 «Покрытия газотермические защитные из цинка и алюминия металлических конструкций. Общие требования к типовому технологическому процессу» покрытия цинка и алюминия также рекомендованы для антикоррозионной защиты углеродистых и низколегированных сталей от воздействия морской воды (табл. 2).
СНиП 2.03.11-85 «Строительные нормы и правила. Защита строительных конструкций от коррозии» указывают, что при контакте с морской водой как среднеагрессивной средой с температурой 0–50 °С и скоростью движения до 1 м/с могут быть рекомендованы газотермические покрытия, полученные напылением цинка или алюминия толщиной 120–180 мкм с последующим окрашиванием ЛКМ II–IV групп. Для указанных случаев это эпоксидные, полистирольные, кремнийорганические, перхлорвиниловые ЛКМ.
Для конструкций морских сооружений в зоне периодического смачивания и на 1,5–2,0 м ниже уровня моря, когда морская вода является сильноагрессивной средой, рекомендуется газотермическое напыление цинка или алюминия (t = 200–250 мкм) с последующим окрашиванием ЛКМ IV группы (ЛКМ – перхлорвиниловые и на сополимерах винилхлорида, а также эпоксидные).
ОСТ 26-1102-74 «Нанесение антикоррозионных покрытий из цинка и алюминия газотермическим напылением. Типовой технологический процесс» для защиты от коррозии корпусов судов, портовых сооружений и т. п., эксплуатирующихся в морской воде, рекомендует применение алюминиевого покрытия толщиной 200–250 мкм. Срок службы должен составить не менее 15 лет.
Руководство по долговременной защите строительных стальных конструкций металлизационными и металлизационно-лакокрасочными покрытиями ЦНИИпроектстальконструкции для защиты от коррозии в морской воде рекомендует нанесение алюминиевого металлизационного покрытия толщиной 200 мкм с последующим нанесением двух слоев грунта-шпатлевки ЭП-00-10 или трех слоев лака этиноль. Ориентировочный срок службы – не менее 15 лет.
Инструкция по применению комбинированных металлизационно-лакокрасочных покрытий для защиты стали от коррозии в атмосфере и естественных водных средах, утвержденная НИИТЛП ВНИИАвтогенмаш (Москва, 1986), рекомендует применять цинковые покрытия для защиты от коррозии в морской воде при температуре не свыше 50 °С. Цинковые покрытия в морской воде, эксплуатирующиеся в теплых морях, не подвергаются обрастанию. Рекомендуемая толщина цинкового покрытия составляет 20–250 мкм.
Системы металлизационно-лакокрасочных покрытий, рекомендуемые для морской воды, представлены в табл. 3.
В РД ГМ-01-02 «Руководящий документ по защите от коррозии механического оборудования и специальных стальных конструкций гидротехнических сооружений» (Москва, 2002) также рекомендуются комбинированные покрытия (табл. 4).
Представленный анализ нормативно-технической документации свидетельствует о том, что нанесение покрытия цинка или алюминия создает надежную и долговременную антикоррозионную защиту металлоконструкций, эксплуатирующихся в морской воде.
Однако в указанных нормативных документах не уточняют состав материала покрытия, предпочтительного для работы в морской воде.
Для проверки адекватности предлагаемых толщин покрытий и выявления специфики формирования оксидного слоя в настоящей работе были исследованы покрытия, полученные путем электродугового напыления проволок из Zn (99,995 %) и Al (99,99 %), а также из сплавов Zn-Al (15 %), Аl-Mn (2 %) и Al-Mg (5 %).
Металлизационные покрытия наносили на образцы из стали 30 размером =25 х 50 х 2,5 мм со всех сторон. Подготовка образцов, нанесение покрытия и контроль его свойств соответствовали ГОСТ 28302-89.
В процессе исследований образцы, покрытые металлизационным защитным слоем, подвергали выдержке с полным погружением в 3%-м водном растворе NaCl в течение 720 часов. После проведения испытаний образцы промывали в дистиллированной воде для удаления растворимых осадков, сушили при температурах от 50 до 100 °С, а затем взвешивали для определения изменения массы образцов.
Коррозионная стойкость протекторных покрытий на основе цинка и алюминия в первую очередь связана со способностью образовывать защитные слои, состоящие из плотных и хорошо сцепленных с поверхностью оксидов и гидроксидов. В результате формирования защитных слоев, покрывающих всю поверхность металла, значительно уменьшается скорость протекания коррозионных процессов.
Защитные покрытия, полученные методом электродуговой металлизации, характеризуются наличием пористости. Для оценки наличия подповерхностной коррозии, развивающейся на линии сцепления стальной поверхности с защитным покрытием, из испытанных образцов были изготовлены поперечные шлифы. На рисунке представлены фотографии металлизационных покрытий различного состава в поперечном сечении.
Анализ представленных фотографий показывает отсутствие видимых коррозионных разрушений защитного слоя в области сцепления с основным металлом. Несмотря на наличие пористости, протекание коррозионных процессов, по-видимому, сконцентрировано на наружной поверхности исследованных образцов.
Результаты замера веса исследованных образцов после коррозионных испытаний показали увеличение их массы в процессе выдержки (табл. 5). Увеличение массы образцов связано с формированием оксидного слоя на их поверхности. Его образование затрудняет определение фактических значений скорости коррозии, так как осуществить удаление продуктов окисления без повреждения неокисленного слоя не представляется возможным.
Металлизационные покрытия характеризуются определенной степенью пористости, и формирование оксидов происходит как по поверхности, так и внутри пор. Таким образом, определение скорости коррозии защитных покрытий на основе протекторных металлов требует применения расчетных методов оценки количества металла, перешедшего в оксид в процессе выдержки в коррозионной среде и обеспечившего прирост массы образцов.
Для оценки этих показателей необходимо определить характер и состав формирующихся оксидов в зависимости от механизма процесса окисления, реализующегося на покрытии заданного состава.
Коррозия цинка в нейтральных растворах солей и в воде происходит с образованием ZnCl2•4Zn(OH)2 [1]. После промывки и термической сушки образцов на поверхности остается слой ZnO плотностью
5,7 г/см3.
Процесс окисления алюминиевого покрытия, согласно данным работы [2], протекает с образованием Al2O3•3H2O. При нагреве отложение дегидратирует в соединение Al(OH)3 с плотностью 2,42 г/см3.
Металлизационный слой состава Al-Mn, выполненный с использованием проволоки АМЦ с 2 % марганца, обеспечивает более высокие прочностные свойства по сравнению со слоем из алюминия без потери коррозионной стойкости. Положительная роль интерметаллических соединений проявляется также в структурной анизотропии, способствующей торможению развития коррозии в направлении, перпендикулярном поверхности слоя. В то же время содержание марганца в сплаве, а соответственно, и в покрытии не превышает 2 %, что позволяет провести анализ продуктов коррозии аналогично слою с чистым алюминием.
При коррозии алюминия, легированного магнием в количестве до 5 % в составе покрытия, сформированного с использованием проволоки АМГ, согласно данным работы [3], в раствор переходит преимущественно магний, алюминий остается в оксидной пленке состава Al(OH)3.
Установлено [4–6], что процесс формирования оксидной пленки на образцах с покрытием Zn-Al состоит из двух основных фаз: образование ZnO + Al2O3 и/или ZnAl2O4 с последующим формированием Zn2Al(OH)6Cl•2H2O и/или Zn5(OH)8Cl2•H2O. Однако Zn2Al(OH)6Cl•2H2O и Zn5(OH)8Cl2•H2O в значительной степени являются промежуточными соединениями при формировании коррозионного осадка. Основным оксидом, характерным для системы Zn-Al (15 %), является ZnAl2O4, защищающий поверхность образца от коррозионного разрушения.
Расчет скорости коррозии металла протекторного слоя определяется исходя из прироста массы образца. По приросту массы образца и долевому участию неметаллических атомов в оксиде определяется масса металла защитного слоя, участвовавшего в образовании оксидной фазы. Исходя из площади образца 2960 мм2 и времени выдержки образцов 720 часов определяли массовую скорость коррозии. Затем по плотности металла защитного слоя рассчитали линейную скорость коррозии, являющуюся критерием эффективности антикоррозионной защиты. Результаты расчетов представлены в табл. 6.
Анализ полученных результатов показал, что наилучшую коррозионную стойкость показало покрытие из технически чистого алюминия, наихудшую – сплав Zn-Al. Следует отметить, что с учетом полученной линейной скорости коррозии применение только металлизированного защитного слоя не обеспечивает указанный в нормативных документах срок службы. Это определяет важную роль полимерной составляющей в обеспечении стойкости защитных покрытий в морской воде.
Выводы
1. Для создания долговременной антикоррозионной защиты стальных металлоконструкций нормативная документация рекомендует использование металлизационных цинковых и алюминиевых покрытий, а также комбинированных металлизационно-лакокрасочных покрытий. Согласно нормативным документам срок службы покрытий достигает 30 лет.
2. Выполненные исследования свидетельствуют о том, что в условиях морской воды наименьшую линейную скорость коррозии имеют газотермические покрытия, полученные распылением технически чистого алюминия. Добавки магния и марганца в распыляемый алюминий снижают коррозионную стойкость покрытия.
3. Сопоставление данных нормативных документов и полученных в результате исследований значений линейной скорости коррозии показывает важную роль полимерной составляющей в обеспечении стойкости защитных покрытий в морской воде.
Таблица 1. Долговечность антикоррозионной защиты металлизационных покрытий, эксплуатирующихся в морской воде
Рабочая среда |
Вид покрытия |
Толщина покрытия, мкм, при сроке защиты, лет |
||
10 |
30 |
50 |
||
Морская вода |
Алюминий |
160** |
200** |
250** |
Алюминий* |
120** |
160** |
200** |
|
Сплав «цинк – алюминий» (цинк 85 % вес.) |
120** |
160** |
200** |
* При электродуговом напылении.
** При дополнительной защите двумя и более слоями лакокрасочного покрытия.
Таблица 2. Рекомендуемые толщины металлизационных покрытий при работе в морской воде
Рабочая среда |
Рекомендуемая толщина металлизационного покрытия, мкм* |
|||
Алюминий |
Алюминий с окрашиванием |
Цинк |
Цинк с окрашиванием |
|
Морская вода |
250–300 |
200–250 |
200–250 |
120–180 |
* Суммарная массовая концентрация сульфатов и хлоридов, содержащихся в морской воде, составляет 20–50 г/л. Назначение алюминиевого покрытия – для pH 4–8.
Таблица 3. Состав композиций для работы в морской воде
Условия эксплуатации |
Металлизационное покрытие |
Лакокрасочное покрытие |
||||
Металл |
Толщина, мм |
Пропитка |
Покрывной слой |
|||
Материал |
Число слоев |
Материал |
Число слоев |
|||
Морская вода |
Цинк |
0,15–0,25 |
Этиноль |
3 |
– |
– |
0,15–0,25 |
ЭКЖС-40 |
1 |
ЭКЖС-40 |
2 |
||
0,15–0,25 |
ЭП-00-10 |
1 |
ЭП-00-10 |
2 |
Таблица 4. Долговечность цинковых, алюминиевых и комбинированных покрытий
Коррозионная среда |
Долговечность покрытия (годы) при толщине покрытия, мкм |
|||||
Цинк |
Алюминий |
|||||
100 |
200 |
300 |
100 |
200 |
300 |
|
Неагрессивная атмосфера |
25 |
50 |
75 |
30 |
Более 50 |
|
Агрессивная атмосфера |
10–12 |
12–15 |
до 15 |
15 |
25 |
50 |
Речная вода (постоянно) |
5–6 |
6–8 |
до 10 |
6–8 |
12–15 |
20–25 |
Морская вода (постоянно) |
Более 15 лет в сочетании с ЛКП |
Более 30 лет в сочетании с ЛКП |
||||
Переменное смачивание |
До 15 лет в сочетании с ЛКП |
До 30 лет в сочетании с ЛКП |
||||
При комбинации цинка (100 мкм) и алюминия (250 мкм) долговечность защиты увеличивается в среднем в 1,5 раза |
Таблица 5. Результаты коррозионных испытаний защитных покрытий
№ обр. |
Изменение массы образца, г |
||||
Zn (99,995 %) |
Al (99,99 %) |
Al-Mn (2 %) |
Al-Mg (5 %) |
Al-Zn (15 %) |
|
1 |
0,146 |
0,072 |
0,065 |
0,138 |
0,157* |
2 |
0,1 |
0,071 |
0,122 |
0,122 |
0,740 |
3 |
0,04* |
0,067 |
0,102 |
0,127 |
0,611 |
Среднее |
0,123 |
0,070 |
0,096 |
0,129 |
0,675 |
* Значение исключено как выпадающее и не учитывается при расчете средней величины показателей коррозии.
Таблица 6. Обработка результатов исследований
Состав проволоки |
Zn (99,995 %) |
Al (99,99 %) |
Al-Mn (2 %) |
Al-Mg (5 %) |
Zn-Al (15 %) |
Состав оксидного слоя |
ZnO |
Al(OH)3 |
Al(OH)3 |
Al(OH)3 |
ZnAl2O4 |
Доля кислорода и водорода в оксиде |
0,19 |
0,65 |
0,65 |
0,65 |
0,35 |
Изменение массы образца, г |
0,123 |
0,07 |
0,096 |
0,129 |
0,675 |
Масса металла в оксиде, г |
0,515 |
0,037 |
0,051 |
0,068 |
1,259 |
Массовая скорость коррозии, г/(мм2.ч) |
2,4E-07 |
1,7E-08 |
2,4E-08 |
3,2E-08 |
5,9E-07 |
Линейная скорость коррозии, мм/год |
0,297 |
0,057 |
0,078 |
0,104 |
0,800 |


Электрохимзащита
HTML
ПЭМ ЭХЗ «ПРОМАВТО» отличается повышенным уровнем комфорта для эксплуатирующего персонала. Он оснащен спальными местами размером 2,0 х 0,8 м, мультимедиасистемой, кондиционером и отопителями, кухонным гарнитуром.
Богатое оснащение технологическим оборудованием и инструментом позволяет автомобилю выполнять широкий спектр задач:
-
по оценке состояния изоляционного покрытия трубопроводов и точному определению местоположения и глубины залегания коммуникаций;
-
определению мест повреждения изоляционного покрытия трубопроводов;
-
измерению поляризационного потенциала «труба – земля»;
-
измерению постоянных и переменных напряжений, токов, сопротивлений, в том числе электрических установок, грунта, приварки катодных выводов.
ФУРГОН БИЗНЕС-КЛАССА
Перечисленным возможности ПЭМ ЭХЗ не ограничиваются – автомобиль укомплектован более чем 200 позициями специального оборудования и инструментов.
Назначение: для своевременного выявления и устранения дефектов изоляционного покрытия трубопроводов.
Модель: ПЭМ ЭХЗ 5759D3.
Базовое шасси: КАМАЗ-43118-32/46.
Топливо: КПГ/дизель.
Базовые характеристики: количество перевозимых пассажиров – 6 + 1; колесная формула – 6 х 6; максимальная мощность двигателя – 300 л. с.
Автомобиль-фургон обеспечивает:
-
перемещение своим ходом по дорогам общего пользования с твердым покрытием, грунтовым дорогам, ведомственным дорогам и по бездорожью;
-
размещение в кузове-фургоне и функционирование технологического оборудования для выполнения профилактических и ремонтных работ на трубопроводах;
-
перевозку пассажиров – 6 человек непосредственно в кузове-фургоне и 1 человека в кабине;
-
размещение, возможность работы и отдыха инженерно-технического и рабочего персонала;
-
удовлетворение санитарно-бытовых потребностей персонала;
-
возможность хранения продуктов и приготовления пищи;
-
круглогодичную эксплуатацию и безгаражное хранение в условиях умеренного или холодного климата (климатическое исполнение «У» или «ХЛ» по ГОСТ 15150).
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
Жилой отсек | Бытовой отсек | Технический отсек |
Основная комплектация:
-
шасси: держатель запасного колеса; механическая лебедка самовытаскивания на заднем свесе; ТСУ «крюк-петля» с электропневмовыводами; обтекатель на крыше кабины;
-
кабина: спальное место; автомагнитола; обогрев от предпускового подогревателя ДВС;
-
жилой отсек: спальная полка – 4 шт.; рундук – 2 шт.; стол раскладной; телевизор с DVD-проигрывателем, ТВ-антенной и колонками; бак для чистой воды; насос системы водоснабжения; накопительный водонагреватель; приточно-вытяжной вентилятор; кондиционер; автономный воздушный отопитель; отопитель от системы охлаждения ДВС шасси;
-
бытовой отсек: кухонный гарнитур; одежный сушильный шкаф; холодильник с морозильником; микроволновая печь; мойка со смесителем; газовая плита; электрическая вытяжка над плитой; электрический чайник; емкость для чистой воды; емкость для грязной воды; приточно-вытяжной вентилятор; отопитель от системы охлаждения ДВС шасси в шкафу для сушки одежды;
-
технический отсек: кран-укосина поворотная или кран-стрела с выдвижной талью г/п 500 кг; стальной шкаф с выдвижными полками; верстак с шуфлядами и тисками; стол лаборанта; офисное кресло; катодная станция; сварочный инвертор; аппарат для приварки катодных выводов; измеритель поляризационных потенциалов; мультиметр универсальный цифровой; измеритель параметров заземляющих устройств; искатель повреждения изоляции; универсальный трассоискатель и поисковый генератор; индикатор высокого напряжения; индикатор низкого напряжения; газоанализатор; измеритель параметров изоляции; прерыватель тока; измеритель-регистратор параметров электрохимической защиты многоканальный; измеритель влажности; адгезиметр; толщиномер; компаратор профиля поверхности; ноутбук; принтер; щит распределительный электрический с УЗО; преобразователь напряжения 24 В → 220 В (3 кВт) с функцией заряда АКБ шасси и резервной АКБ; переносное пускозарядное устройство; автономный воздушный отопитель;
-
снаружи кузова-фургона: электрогенератор дизельный (6 кВт,
220 В) на выдвижной платформе в подвесном ящике; бортовой ввод для подключения внешнего источника питания 220 В в подвесном ящике; две резервные АКБ 6СТ190 в подвесном ящике; автоинструмент, канистры для ГСМ в подвесном ящике; электроды сравнения в подвесном ящике; шанцевый инструмент на кронштейнах крепления на задней стенке кузова-фургона.
Опциональное оснащение:
-
северный вариант исполнения базового шасси; ТСУ «еврофаркоп»; тахограф; навигатор; автономный воздушный отопитель кабины; кондиционер кабины; защита ДВС/топливных баков; стальной передний бампер; защита фар/кабины от веток; среднее дополнительное сиденье; фара-искатель; проблесковые маячки; сигнализация; централизованная система смазки и многое другое;
-
кран-манипулятор на заднем свесе; бортовой двухосный прицеп;
-
открытый багажник на крыше кузова-фургона; шкаф для шанцевого инструмента; обогреваемый слив из мойки в бытовом отсеке; боковая противоподкатная защита; задний противоподкатный брус, регулируемый по высоте.

Подробную информацию вы можете получить, скачав каталог по адресу:
promavto.net/upload/lab-pem-ehz.pdf
(воспользуйтесь QR-кодом)

или обратившись в отдел продаж по телефону 8-800-100-09-35.
Официальный сайт: promavto.net
← Назад к списку