image
energas.ru

Территория Нефтегаз № 7-8 2018

Транспорт и хранение нефти и газа

»  01.7-8.2018 10:00 Особенности выбора расширителей пилотной скважины для строительства переходов трубопроводов
В статье рассматриваются вопросы разработки требований для выбора типа вооружения и конструкции породоразрушающего инструмента, используемого для расширения пилотного ствола скважины при строительстве переходов трубопроводов методом наклонно-направленного бурения. Главным фактором, влияющим на успех строительства, является качество скважины, подготовленной к протаскиванию дюкера. Качество скважины во многом зависит от эффективности применяемых расширителей, что связано с наличием в разрезе ствола скважины сочетания интервалов, представленных устойчивыми глинистыми и неустойчивыми несцементированными грунтами. Чем быстрее будет построен ствол скважины, тем больше вероятность сохранения грунтов в устойчивом состоянии. Увеличение сроков строительства создает предпосылки для разрушения стенок скважины и создания различных осложнений в процессе бурения. Выдвинуто предположение, что для большинства грунтов наиболее приемлемо вооружение, предназначенное для прохождения мягких пород. Однако конструкция применяемых расширителей, размещение вооружения не в полной мере соответствуют условиям их применения в разрезах, сложенных грунтами, в состав которых входит галечник. Кроме того, анализ работы породоразрушающего инструмента для расширения пилотной скважины показывает, что не в полной мере учитывается необходимость управления компоновкой бурильной колонны в зоне работы расширителей. Сделан вывод о необходимости дальнейшего совершенствования конструкций расширителей для успешного строительства переходов трубопроводов методом наклонно-направленного бурения. Правильный подбор породоразрушающего инструмента позволит повысить эффективность буровых работ, снизить риски возникновения аварийных ситуаций, увеличить скорость строительства, что в конечном счете благоприятно отразится на финансовом положении предприятия.
Ключевые слова: наклонно-направленное бурение, строительство, расширитель, породоразрушающий инструмент, переход трубопровода, подводный переход магистрального трубопровода, ствол скважины, горно-геологические условия.
Ссылка для цитирования: Капаев Р.А., Вафин Д.Р., Шарафутдинов З.З., Шаталов Д.А. Особенности выбора расширителей пилотной скважины для строительства переходов трубопроводов // Территория «НЕФТЕГАЗ». 2018. № 7–8. С. 82–94.
Открыть PDF


Успешность строительства переходов трубопроводов через естественные и искусственные преграды методом наклонно-направленного бурения зависит от эффективности работы применяемого бурового оборудования. Главным фактором, влияющим на успех строительства, является качество скважины, подготовленной к протаскиванию дюкера. Качество скважины, в свою очередь, во многом зависит от эффективности применяемых расширителей. Это связано с наличием в разрезе ствола скважины сочетания интервалов, представленных устойчивыми глинистыми и неустойчивыми несцементированными грунтами. Чем быстрее будет построен ствол скважины, тем больше вероятность сохранения грунтов в устойчивом состоянии. Увеличение сроков строительства создает предпосылки к разрушению стенок скважины и возникновению различных осложнений в процессе бурения [1–4].

Правильный подбор породоразрушающего инструмента позволяет повысить эффективность буровых работ, снизить риски возникновения аварийных ситуаций, увеличить скорость строительства и в конечном счете приводит к финансовому успеху. Таким образом, подбор необходимого типа расширителей и оценка их эффективности являются сложными инженерно-техническими задачами, которые каждое предприятие решает самостоятельно. Зачастую вид используемого инструмента зависит от субъективного выбора инженерно-технического персонала строительной организации.

Цель, поставленная авторами данной статьи: определить параметры вооружения и конструкции расширителей, необходимые для расширения пилотного ствола скважины в разных литологических условиях, встречаемых в створе перехода трубопровода. Предварительный поиск методик подбора оптимального вооружения расширителей и их конструкции применительно к горно-геологическим условиям строительства переходов не привел к положительным результатам. На сегодняшний день авторам статьи не известны публикации в открытой печати и специальной литературе, посвященные данной проблеме, а многочисленные сведения рекламной направленности носят коммерческий характер и не позволяют сделать необходимый выбор оборудования с учетом условий его эксплуатации.

Производимые в России и за рубежом расширители классифицируются упрощенно, без пояснений и описания технических характеристик, особенностей их применения. В основном документация на расширители подразделяет оборудование на предназначенное «для мягких грунтов», «для средних грунтов», «для твердых грунтов». Пас-порт на расширитель содержит минимальный набор сведений. Например, паспорт на ример-расширитель 800 мм, резьба 6–5/8 FH, фирмы Robbins HDD содержит следующие сведения: «Расширитель предназначен для разрушения породы и увеличения диаметра скважины. Рабочими элементами являются боковые грани, усиленные твердосплавными резцами. На передней части имеет резьбу PIN для подсоединения к буровой штанге, на задней части имеет технологическое крепление в виде пластины с отверстием для крепления инструмента (в зависимости от требований технологического процесса). Расширитель изготовлен в соответствии со стандартом API SPEC 5DP и отвечает требованиям, предъявляемым к оборудованию, используемому в технологии горизонтально-направленного бурения. Основные технические данные: диаметр тела – 800 мм; резьбовые соединения – 6–5/8 FH; сталь – S-135, высадка – IEU. Указания по эксплуатации: момент свинчивания резьбовых соединений трубы не должен превышать максимально допустимых значений 95 кН/м. Запрещается транспортировка волоком, сбрасывание, удары друг о друга и о металлические предметы. При транспортировке необходимо принять меры для надежной фиксации».

Как видим из данного примера, производители оборудования предоставляют минимальное количество технической информации. Причина заключается в отсутствии технических требований к информации, которую необходимо предоставлять с оборудованием. Производители тем самым снимают с себя ответственность за возможные осложнения при строительстве, которые могут нанести ощутимый финансовый урон подрядной организации и заказчику работ.

Рассмотрим более детально возможности по выработке требований к породоразрушающему инструменту, применяемому для расширения пилотной скважины при строительстве переходов трубопроводов.

 

Выбор типа вооружения расширителя

Поскольку методика выбора типа вооружения для расширителей применяемых типоразмеров отсутствует, считаем необходимым воспользоваться разработанной А.Н. Поповым и Б.Н. Трушкиным методикой выбора типа вооружения [5–7], суть которой заключается в следующем. Каждый вид типа вооружения для породоразрушающего инструмента имеет свою область рацио-нального использования. Эти области выражаются через твердость горных пород, выраженную в категориях. Характеристики областей приведены в табл. 1. В скобках представлены типы вооружения долот по коду Международной ассоциации буровых подрядчиков (МАБП) (code IADC).

Переход к показателю категорий твердости осуществляется исходя из самого показателя твердости породы по штампу или предела текучести породы по формулам:

 

H = 0,164.pш0,479,                                            (1)

H = 0,305.p00,426,                                             (2)

 

где H – твердость горной породы в категориях (при выборе долота предпоч-тение отдается твердости по штампу); pш – твердость породы по штампу, МПа; p0 – предел текучести породы, МПа.

Для наглядности выбора типа вооружения породоразрушающего инструмента по данным табл. 1 строятся номограммы, представленные на рис. 1. Ключ к использованию номограммы показан на рисунках пунктиром. Порядок работы с номограммой, приведенной на рисунке:

1) на оси абсцисс отложить расчетную величину и из полученной точки восстановить перпендикуляр до пересечения с наклонной прямой. Из точки пересечения провести вспомогательную горизонтальную прямую (штрихпунк-тирные линии);

2) на оси абсцисс отложить расчетную величину Hв и из полученной точки восстановить перпендикуляр (штриховая линия) до пересечения с вспомогательной горизонтальной линией. Из точки пересечения провести линии со стрелками до встречи с ближайшими отрезками областей применимости долот;

3) стрелками показаны перспективные типы породоразрушающего инструмента. Например, для неабразивных горных пород при Hв = Hв1 перспективными являются типы долот С и СТ (рис. 1а), при Hв = Hв2 – только тип СТ, при Hв = Hв3 – только тип Т, а при Hв = Hв4 нет типа долота 1-го класса для рассматриваемой горной породы, в этом случае перспективными будут долота 2-го класса (рис. 1б). Для рассматриваемого примера перспективным будет долото ТЗ или ТКЗ, а долото типа Т следует выбрать как запасное. Результатом выбора будут два и более конкурирующих типа вооружения долота.

При проведении инженерно-геологических изысканий для строительства переходов трубопроводов методом наклонно-направленного бурения не принято проводить изучение физико-механических свойств грунтов по таким показателям, как pш и p0. Физико-механические свойства грунтов определяют по методам [7] на основании теории прочности Мора – Кулона, в соответствии с которой предел текучести материала зависит от среднего нормального напряжения. Для грунтов данная зависимость имеет вид:

 

s = C + tg.ср,                                        (3)

 

где С – величина удельного сцепления горной породы (грунта), Па; – угол внутреннего трения; ср – среднее нормальное напряжение с учетом пластового давления (эффективное напряжение), Па.

Величины С и tg определяются в ходе лабораторных испытаний физико-механических свойств грунтов с помощью стабилометра. Подобная информация [5, 6] может быть получена и при испытаниях на одноосное сжатие и вдавливание штампа:

 

.                                              (4)

 

При вдавливании штампа возникает следующая зависимость:

s = K1.pш, ср = K2.pш,                      (5)

 

где K1 и K2 – коэффициенты пропорциональности, зависящие от коэффициента Пуассона:

 

K1 = 0,346 – 0,109.µ,                         (6)

 

K2 = 0,509 – 0,020.µ.                         (7)

 

При испытаниях на одноосное сжатие и вдавливание штампа принимают p = 0, тогда для определения tg на основании уравнения 5 получают систему, решение которой относительно tg дает

 

.                              (8)

 

Обработка этих зависимостей и их сопоставление с показателями категорий представлены на рис. 2. Из результатов обработки следует, что для всех основных типов грунтов, проходимых при строительстве переходов методом наклонно-направленного бурения, будет достаточно вооружения, необходимого для прохождения пород типа М (мягких). Авторы статьи сопоставили данный вывод с практическими результатами по скорости строительства скважин подводных переходов.

Оценка скорости строительства осуществлялась по показателю объемной скорости строительства, т. е. по объему проходимого грунта в процессе бурения. Данный показатель использовался, поскольку при строительстве переходов применялась технология как одноэтапного, так и многоэтапного расширения. Показатель объемной скорости строительства позволил нивелировать различия в технологиях. Обобщенные сведения приведены в табл. 2, из которой очевидно, что даже незначительное увеличение физико-механических свойств грунтов приводит к двукратному и более снижению показателя объемной скорости строительства. Появление в объеме грунта абразивного высокопрочного гравийного наполнителя способствует уже 3–4-кратному снижению скорости строительства. Подобная зависимость может свидетельствовать о том, что основная проблема в возможности реализации высокой скорости расширения состоит не столько в типе вооружения породоразрушающего инструмента, сколько в его конструкции применительно к диаметру скважины.

 

Конструктивные требования к вооружению на расширителях

Был проведен анализ возможности управления конструктивными возможностями расположения вооружения на расширителях.

Одним из показателей, характеризующих эффективность работы породоразрушающего инструмента, является механическая скорость бурения [6]:

 

,                                              (9)

 

где ND – мощность, реализуемая на забое, Вт; AV – удельная энергоемкость разрушения горной породы, Дж/м2; Fз – площадь забоя скважины, м2.

Для повышения эффективности разрушения горной породы конструкция долота должна быть такой, чтобы при реализуемой мощности на инструменте и конкретной площади забоя обеспечивалась наименьшая удельная энергоемкость разрушения горной по-роды. Таким образом, конструкция породоразрушающего инструмента становится чрезвычайно важным фактором для предъявления требований к расширителям, применяющимся в строительстве переходов трубопроводов. Это обусловлено тем, что расширители могут иметь диаметр до 1800 мм. Значимыми элементами, отвечающими за разрушение горной породы, являются количество элементов вооружения, их расстановка по площади инструмента и частота вращения долота. Это отражается на перекрытии площади забоя разрушающими элементами, их одновременной эффективной работе и времени контакта разрушающего элемента с забоем скважины (рис. 3). Поскольку горная порода обладает определенной прочностью, увеличение времени контакта разрушающего элемента с породой приводит к возрастанию динамических нагрузок на породоразрушающий инструмент и его элементы. Динамические нагрузки обусловливают интенсивный износ и разрушение рабочих элементов расширителей и могут привести к усталостному разрушению бурильных труб.

Для передачи статических и динамических нагрузок требуется, чтобы долота обладали необходимой прочностью, что обеспечивается выбором соответствующих конструкционных материалов и режима термохимической обработки, а также конструкцией долот. Проходка на долото при заданной механической скорости пропорциональна долговечности долота. Долговечность долот и их элементов зависит от совершенства конструкций, качества изготовления, условий и режима отработки, прочности, в том числе усталостной, ударной вязкости, коррозионной стойкости и износостойкости инструментальных материалов. Износостойкость зависит от твердости изнашиваемых поверхностей. Твердость регулируется составом материала, режимом термохимической обработки.

Работа породоразрушающего инструмента сопровождается разогревом поверхностей износа, поэтому важна теплостойкость материала – его способность сохранять твердость при нагреве. Кроме того, конструкция инструмента и конструкционный материал должны отвечать требованиям интенсивного охлаждения и отвода тепла из областей его регенерации. Важный резерв повышения долговечности шарошечных долот – совершенствование конструкции системы герметизации и смазки опор.

Оптимальное количество разрушающих элементов для расширителей зависит от диаметра расширителя и может составлять 20–50. Это положение выводится из времени активного контакта С разрушающего элемента с горной породой [6]:

 

,                                              (10)

 

m = e.z,                                                 (11)

 

где m – число элементов, поражающих породу на инструменте; z – число поражающих секторов; е – число элементов, поражающих породу в одном секторе; nД – частота вращения породоразрушающего инструмента, с–1; D – диаметр породоразрушающего инструмента, мм; d – размер поражающего сектора, мм.

Следовательно, для успешного разрушения породы на забое необходимо увеличивать размер секторов, оснащенных разрушающими элементами, и количество самих разрушающих элементов. В практической деятельности это находит отражение, например, в увеличении размера шарошек на расширителе (рис. 4) или их количества (рис. 5, 6). При увеличении диаметра расширителя требуется увеличить и количество разрушающих элементов. Нарушение этих условий приведет к снижению скорости бурения, повышению вероятности возникновения технологических осложнений в процессе строительства вплоть до создания аварийных ситуаций.

 

Требования к геометрии конструкции расширителя и компоновке бурильной колонны

При выборе оптимального расширителя необходимо принимать во внимание:

1) геометрические параметры расширителя;

2) физико-механические свойства проходимых грунтов;

3) наличие инженерно-геологических границ и их характеристика;

4) метод расширения (последовательное ступенчатое увеличение диаметра скважины или расширение до необходимого диаметра за одну проходку породаразрушающего инструмента).

Геометрические параметры расширителей представлены на рис. 7. Из этого минимально необходимого набора основных параметров можно определить другие необходимые данные, такие как конусность тыльных и фронтальных переходных диаметров и др.

Наружный диаметр соединительной муфты D1, совпадает с внешними диамет-рами муфтовой части бурильных труб. Этот параметр критичен при выполнении первого этапа расширения после формирования пилотного ствола скважины. Недопустимо использовать расширитель с диаметром присоединительной муфты больше диаметра долота, которым пробурена пилотная скважина.

Диаметр центрирующей части расширителя-центратора D2 важен при по-этапном расширении пилотного ствола. Диаметры предыдущего расширения и центратора в идеале должны быть одинаковы. Для уменьшения сил сопротивления допускается использование центратора диаметром меньшим, чем диаметр предыдущего расширения.

Приведенный на рис. 7 расширитель имеет классический вид для поэтапного расширения пилотной скважины и скомпонован с центратором в жестком сочленении. При этом производители выпускают расширители без центрирующей части. В таком случае в составе компоновки буровой колонны необходимо использовать отдельно установленный центратор. Выполнение расширения без центраторов приводит к нарушению проектного профиля скважины, и сечение расширенной скважины приобретает яйцеобразную форму, как показано на рис. 8, 9.

На рис. 8, в частности, представлено последовательное изменение сечения расширенной скважины при 6-этапном расширении с применением расширителей диаметров 600, 800, 1000, 1200, 1400 и 1600 мм. Ось скважины при каж-дом последующем этапе расширения смещается вниз по профилю на расстояние, определяемое формулой:

 

,                                              (12)

 

где dn – диаметр n-этапа расширения, мм; ds – диаметр буровой трубы, мм.

Суммарное смещение оси скважины S определяется по формуле:

 

.                                              (13)

 

Cмещение оси скважины к концу 6-го этапа расширения без использования центраторов составит 2080 мм. В табл. 3 показано последовательное смещение оси скважины при разных этапах расширения.

Формулу 13 также можно использовать для прогнозирования смещения трубопровода в случае несовпадения диамет-ров центрирующей части расширите-ля D2 и рабочего диаметра предыдущего расширителя D3. В этом случае вместо диаметра буровой трубы ds необходимо подставить диаметр центратора D2.

Длина L1 корпуса расширителя по основному диаметру и длина L2 центрирующей части расширителя важны при проведении расширения в сложных гео-логических условиях, в особенности при наличии литологических границ при переходах от мягких грунтов к твердым. Поведение расширителя и изменение траектории скважины описаны в [9]. На рис. 10 показано прохождение расширителем литологических границ. Мощность твердых грунтов составляет H2. Из рисунка видно, что касание породоразрушающего элемента расширителя с литологической границей происходит в точке f. Точка касания при каждом последующем этапе расширения смещается. В данном случае точка касания предыдущего этапа расширения k сместилась в точку f. Для вычисления этих точек необходимо знать геометрические параметры расширителя и залегания разбуриваемых пород.

При поступательном движении расширителя в изображенной на рис. 10 компоновке произойдет скольжение расширителя по литологической границе от точки f к точке k, что приведет к нарушению траектории ствола скважины. Для предотвращения такого смещения необходимо использовать дополнительный центратор, который необходимо установить перед расширителем. Длина центратора должна быть подобрана таким образом, чтобы исключить скольжение компоновки по границе. В случае, изображенном на рис. 10, компоновка инструмента требует применения центратора, имеющего диаметр предыдущего этапа расширения. Расстояние установки дополнительного центратора зависит от мощности H2 проходимого пропластка грунта, угла наклона скважины и угла наклона литологической границы в точке контакта. При обеспечении жесткого со-единения дополнительного центратора и расширителя исключается возможность скольжения расширителя по литологической границе от точки f к точке k и обеспечивается прохождение границы без образования «горба» на входе расширителя в твердые грунты. Удлинение центрирующей части расширителя L2 в рассмотренном случае экономически не эффективно.

Операторам буровой установки необходимо знать точки встречи расширителя с литологическими границами и геомет-рические параметры расширителя для предотвращения возможных аварий и управления тягово-толкающими усилиями и крутящим моментом на шпинделе буровой установки. Ключевые точки контактов и расстояния до этих точек должны отражаться в технологической карте каждого из этапов расширения скважины.

Работа разрушающих элементов при их недостаточном количестве будет сопровождаться периодическими ударами при касании отдельных породоразрушающих элементов расширителя разрушаемой поверхности. Конструкцию расширителя, местоположение породоразрушающих элементов и углы установки режущих, дробящих, дробяще-скалывающих элементов необходимо выбирать исходя из особенностей геологического строения разреза на траектории скважины, опираясь на результаты исследований физико-механических свойств грунтов проходимых пород.

 

Выводы

Форма и размеры расширителей, размещение породоразрушающих элементов на теле расширителя, выбор типов породоразрушающих элементов, применяемых при строительстве трубопроводов методом наклонно-направленного бурения, имеют большое значение для успешного строительства перехода. Поэтому большое значение приобретает фактор изученности геологического разреза, в том числе с точки зрения структурных особенностей залегания разбуриваемых пород и наличия неоднородностей на различных интервалах траектории ствола скважины.

Отсутствие ключевых параметров для выбора породоразрушающего инструмента, характеризующих вооружение и конструкцию расширителей для разных литологических условий и методик подбора оптимального вооружения расширителей, их конструкции применительно к горно-геологическим условиям строительства переходов в значительной степени осложняет этот процесс. Анализ результатов строительства переходов методом наклонно-направленного бурения показывает, что для всех основных типов грунтов, проходимых в разрезе формируемых скважин, достаточно применения расширителей с вооружением, необходимым для прохождения пород типа М (мягкие). Однако результаты оценки объемной скорости строительства, т. е. объема проходимого грунта в процессе бурения, указывают на то, что незначительное увеличение физико-механических свойств грунтов приводит к значительному снижению анализируемого показателя, а появление в объеме грунта абразивного высокопрочного гравийного наполнителя способствует 3–4-кратному падению скорости строительства. Подобная зависимость позволяет утверждать, что возможность реализации высоких скоростей расширения зависит не столько от типа вооружения породоразрушающего инструмента, сколько от конструкции расширителя применительно к диаметру скважины.

Поэтому в конструкции расширителей для успешного разрушения породы на забое необходимо увеличивать размер секторов, оснащенных разрушающими элементами, и количество самих разрушающих элементов. Нарушение этих условий приводит к снижению скорости бурения, повышению вероятности возникновения технологических осложнений в процессе строительства переходов вплоть до создания аварийных ситуаций.

Выполнение расширения без использования центраторов в компоновке инструмента приводит к нарушению проектного профиля скважины. В этом случае сечение расширенной скважины приобретает яйцеобразную форму, что также может привести к осложнениям при протаскивании трубопровода в построенную скважину.

Таблица 1. Области применимости долот по твердости горных пород

Table 1. Applications of bits depending on hardness of rocks

Долота 1-го класса

1st class bit

Долота 2-го класса

2nd class bit

Тип

Type

Нв

Тип

Type

Нв

М (11, 12)

2,4

4,4

МЗ (51)

3,2

4,9

МС (13)

3,0

5,5

МСЗ (53)

4,5

7,7

С (21)

3,7

6,2

СЗ (54)

4,2

7,6

СТ (23)

4,5

7,7

ТЗ, ТКЗ (62, 63)

6,2

9,3

Т (31)

5,6

7,9

К (74)

7,3

10,2

Таблица 2. Результаты строительства переходов, сооруженных методом наклонно-направленного бурения в различных горно-геологических условиях

Table 2. Construction results of crossings made by directional drilling effected by different geological factors

Категория сложности

Degree of complexity

Инженерно-геологические условия строительства

Geological conditions for construction

Объемная скорость строительства, м3/ст.-мес

Bulk velocity of construction, m3/rig-month

1 (очень легкая)

1 (very light-textured)

Торф и растительный слой;

Peat and top soil;

Более 600

Over 600

пылеватый и мелкий песок;

sandy silt and fine sand;

супесь текучая, пластичная

loamy sand, fluid, soft

2 (легкая)

2 (light-textured)

Песок средней крупности, крупный;

Medium sand, coarse sand;

400–600

супесь твердая;

hard sandy loam;

суглинки (текучие, текучепластичные и др.)

loamy soil (fluid, very soft and others)

3 (средняя)

3 (medium)

Гравелистый песок;

Gravel sand;

200–400

глина (текучая, текучепластичная и др.);

clay (fluid, very soft, and others);

песчаные и глинистые грунты с примесью гравия, гальки до 25 %;

sandy and clay soils impure with gravel, pebbles up to 25 %;

гравийно-галечниковый грунт с песчаным (более 40 %), глинистым (более 30 %) заполнителем и мощностью по стволу скважины до 100 м;

gravel-pebble soil with sandy (over 40%), clay (over 30%) fill and borehole thickness of up to 100 m;

полускальные грунты (1–5 МПа)

half-rocks (1–5 MPa)

4 (сложная)

4 (complex)

Песчаные и глинистые грунты с примесью гравия, гальки до 50 %;

Sandy and clay soils impure with gravel and pebbles up to 50 %;

100–200

гравийно-галечниковые грунты с песчаным (более 40 %), глинистым (более 30 %) заполнителем с мощностью по стволу скважины более 100 м;

gravel-pebble soil with sandy (over 40 %), clay (over 30 %) fill and borehole thickness of over 100 m;

включения валунов (не более 400 мм) до 5 % от общей массы грунта;

inclusion of boulders (max 400 mm) up to 5 % of total soil mass;

малопрочные скальные грунты (5–15 МПа);

low-strength rocks (5–15 MPa);

разновысотность входа и выхода бурового инструмента из скважины более 20 м;

uneven-height of entry and exit of drilling tool from the hole – over 20 m;

наличие карстовых полостей не более 2 м

occurrence of caverns – max 2 m

5 (очень сложная)

5 (highly complex)

Гравийно-галечниковые грунты с песчаным (менее 40 %), глинистым (менее 30 %) заполнителем;

Gravel-pebble soil with sandy (below 40%), clay (below 30%) fill;

Менее 100

Below 100

включения валунов (не более 400 мм) до 20 % от общей массы грунта;

Inclusion of boulders (max. 400 mm) up to 20 % of total soil mass;

скальные грунты средней прочности (15–50 МПа);

rocks of medium strength (15–50 MPa);

наличие карстовых полостей более 2 м;

occurrence of caverns – over 2 m;

чередование грунтов, различающихся по сложности до 2 кат.

alternation of soils different in complexity up to 2 cat.

Таблица 3. Последовательное смещение оси скважины при расширении без использования центраторов

Table 3. Successive displacement of hole axis in reaming using no centralizers

Диаметр расширителя, мм

Hole Opener diameter, mm

Диаметр бурильной трубы, мм

Drilling pipe diameter, mm

Смещение оси скважины при этапе расширения Sn, мм

Displacement of hole axis in reaming stage Sn, mm

Накопленное смещение S, мм

Accumulative displacement S, mm

600

168

216

0

800

168

316

216

1000

168

416

532

1200

168

516

948

1400

168

616

1464

1600

168

716

2080


   



← Назад к списку


im - научные статьи.